1.1 施工图纸
4B-1,4B-2, 4B-3,4B-4结构施工图及建筑施工图。 1.2主要参考资料
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 参考资料 建筑结构荷载规范 混凝土结构设计规范 钢结构设计规范 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 建筑施工高处作业安全技术规程 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程 建筑施工模板安全技术规范 建设工程施工现场安全资料管理规程 绿色施工管理规程 建设工程施工现场安全资料管理规程 钢管脚手架，模板支架安全选用技术规程 建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督导则 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 北京市危险性较大分部分项工程安全专项施工14 方案专家论证细则 1.3施工组织设计
规范 规程编号 GB 50009-2001 GB50010-2002 GB 50017-2003 JGJ130-2001 JGJ80-91 JGJ166-2008 JGJ162-2008 DB11/T695-2009 DB11/513-2008 DB11/383-2006 DB11/T538-2008 施 组 名 称 六九九厂4B厂房工程施工组织设计 编 制 日 期 2010．05 编 制 人
二、工程概况 2.1总体工程概况
序号 项 目 内 容 1 2 3 4 5 6 7 8 9 工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 监理单位 施工总承包单位 合同工期目标 合同质量目标 合同安全目标 六九九厂4B厂房工程 航天二院701库 航天二院六九九厂 中国航天建筑设计研究院 北京京航联工程建设监理有限责任公司 中航天建设工程公司 2010年5月20日至2010年10月25日 合格 争创北京市安全文明工地标准 2.2建筑工程概况
序号 项目 内容 生产厂房 11660m2 14568m2 地震设防烈度8度，耐火等级二类 地上1层，局部2层 4B-1 12.000m 11.600m 11.400m 8.000m 4B-2 4B-3 4B-4 1 建筑功能 2 建筑面积 3 用地面积 4 建筑安全等级 5 建筑层数 6 建筑高度 2.3结构工程概况
序号 项目 基础结构形式 主体结构形式 内容 独立柱基础+筏板基础 +钢筋混凝土灌注桩 框架 二类砾岩 持力层 土质类别 1 结构形式 2 地基 地基承载力 4 抗震等级 工程设防烈度 框架抗震等级 结构自防水 5 地下防水 材料防水 构造防水 基础垫层 基础 6 混凝土强度等级 墙体 梁柱 顶板 筏板 独立柱基础 地下室外墙 200kPa 8度 二级 防水混凝土 （抗渗等级S8） 2层3mmSBS聚酯胎防水卷材 止水钢板 C15、C20 C30钢渣混凝土、S8 C30、C35、C40 C30S8 C30 C30 500、350 370 300 200 600×600、700×700 、700×950、750×750 基础底板厚度（mm） 外墙 厚度 地下 （煤矸石烧结砖） 地上（加气混凝土、混凝土空心砌块） 内墙厚度（mm） （加气混凝土、混凝土空心砌块） 结构 7 柱断面尺寸（mm） 断面尺寸 基础 梁断面尺寸（mm） 主体 400×900、300×700 400×700、300×500 350×1100、300×900、400×1300、400×700、400×800、500×2200、300×600、350×700 地下室顶板 楼板厚度（mm） 主体 300mm 120mm 8 9 10 楼梯 结构形式 后浇带 楼梯结构形式 现浇混凝土 4B-1位于5—6轴线间 II类 结构混凝土工程预防碱集料反应管理类别 三、施工计划
1、模架搭设施工进度计划
4B-1 5.25m以下模架搭设 7月1日~7月9日
5.25m~8.5m模架搭设 7月12日~7月16日 8.5m~10.8m模架搭设 7月20日~7月25日 4B-2 5.1m以下模架搭设 7月20日~7月25日
5.1m~9.6m模架搭设 8月1日~8月5日 4B-3 6m以下模架搭设 7月1日~7月15日
6m~10.44m模架搭设 7月20日~7月28日
2、劳动力计划
模架搭设采用专业架子队伍搭设，进场人员必须经过三级安全教育，要求模架搭设架子工必须持证上岗。 劳动力安排： 工种 4B-1 4B-2 4B-3
3、材料计划 序号 1 2 3 4 5 6 架子工 20 10 15 壮工 20 15 20 木工 40 20 25 合计 80 45 60 名称 1.2m横杆 0.9m横杆 0.6m横杆 2.4m立杆 1.2m立杆 0.9m立杆 数量（根） 28000 9000 6000 8000 5000 3000 7 8 9 10 11 12 13 14
600顶托 脚手板 2m脚手管 6m脚手管 十字扣 转扣 接头扣 安全兜网 10000 4000 5000 1000 8000 500 800 20000㎡ 四、模架设计方案与施工工艺
4.1、高大模架的确定 高大模架主要分布部位 轴线 模架基底顶板高度标高（m） （m） -0.2 -0.2 -0.8 -0.8 -0.8 8.5 10.9 9.6 8.4~9.235 9.9~10.44 最大顶板厚度（mm） 120 120 120 120 120 最大梁截面最大跨度 尺寸（mm） （m） 350×1100 350×1100 300×900 400×1300 500×2200 7.5 12 9 13.5 36 4B-1 2-10/A-C, 2-3/C-D 4B-1 2-10/D-H 4B-2 1-3/A-F 4B-2 4-8/A-F 4B-3 1-6/A-D、9-11/A-D、7-11/D-E 高大模架分部图（阴影部分）
4.2、建立模架搭设及验收领导小组
徐伟-组织方案的论证
付光磊-审核方案，验收模架 孙锦龙-模架设计及计算 刘建广-材料验收
杨子杰-模架现场搭设指挥 孙远禄-现场安全文明施工 4.3 模架体系
因本工程模架高度在12m以下，基底土质情况较好，因此模架均采用满堂红碗扣架体系搭设。模板采用15mm、18mm厚覆面木模板，背楞采用50×100、100×100松木，梁固定采用M14穿墙螺栓。
4.4顶板模架形式
顶板模架均采用满堂红碗扣架体系搭设。板厚120厚，横向立杆间距1200布置，纵向立杆间距1200布置，立杆距梁边≤300，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体。水平杆间距1200。
碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。 碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。 操作面下满挂2道水平安全网。
4.5、4B-1 350*1100梁支撑形式
4B-1梁最大截面尺寸为350×1100 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距600，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。
碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。 碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。 操作面下满挂2道水平安全网。 4.6、4B-2 400*1300梁支撑形式
4B-2梁最大截面尺寸为400×1300 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距600，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。
高度超过6米的碗扣架每6跨4步布置剪刀撑，每4排布置一层剪刀撑。 超过6米以上的碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。 操作面下满挂2道水平安全网。 4.7、4B-3 500*2200梁支撑形式
4B-3梁最大截面尺寸为500×2200 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距300，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。
碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。 碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。 操作面下满挂2道水平安全网。 4.5、碗扣架搭设施工工艺
根据空间计算碗扣架模数→定位放线→搭设单元→布置立杆→连接小横杆→盖碗卡牢→布置连接件→剪刀撑安装→自由顶托安装→验收
碗扣架的模数应尽量合理，尽量保证梁板碗扣架能够连接成整体，如果模数不能满足需要用钢管及卡扣将碗扣架连接成为一体保证稳定性。
碗扣架立杆布置应放线，保证立杆横纵方向均在一条直线上。
搭设过程中先搭设一个小的单元起到稳定作用然后在向四周延伸，在向上延伸搭设。
拉结点数量：4B-1 ：350个，4B-2: 180个，4B-3： 350个。拉结点位置：框架柱上，5m以上每隔2.4m（两步）设置一道。
小横杆于立杆的连接要牢固，扣碗要安装牢固，在四周及内侧设置剪刀撑。碗扣架内操作平面下满挂2道水平安全网。 4.8、架体拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。 4.9模架质量控制措施
1、材料进场验收
碗扣杆进场时供应商应提供材质检验报告，由材料组组织验收： 组织人：刘建广
参加人员：徐伟、孙锦龙、孙远禄、田继显 验收内容：材料外观质量、材质检验报告 构配件外观质量要求：
① 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
② 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘
砂应清除干净。
③ 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
④ 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； ⑤ 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 ⑥ 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。
碗扣架构配件允许偏差
序号 项目 允许偏差Δ（mm） 0.5 1.70 ≤0.50 ≤12 ≤20 检查工具 塞尺、钢板尺 塞尺、拐角尺 游标卡尺 杆件管口平面与钢管轴线垂1 直度 2 3 钢管两端面切斜偏差 钢管外表面锈蚀深度 立杆钢管弯曲 3m≤L≤4m 4 3m≤L≤4m 水平杆、斜杆的钢管弯曲 钢板尺、塞尺 ≤30
2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法 项次 1 地基基础 项 目 表 面 排 水 垫 板 底 座 不 沉 降 最后验收垂直度 搭设中检查偏差的高度（m） 2 H=2 H=10 3 间 距 步 距 技术要求 坚实平整 不 积 水 不 晃 动 不 滑 动 允许偏差Δ（mm） -10 ±120 ±7 ±20 ±20 钢 用 经 纬 仪 观 察 示 意 图 检查方法与工具 纵 距 横 距 一根杆的两端 同跨内两根纵向水平杆高差 ±50 ±20 ±20 板 尺 4 纵向水平杆高差 水平仪或水平尺 ±10 3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项次 检 查 项 目 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 安装扣件数量（个） 抽检数量（个） 允许的不合 格 数 1 1201～3200 50 5 2
1201～3200 50 10 五、施工安全保证措施
5.1、安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建安全文明工地的根本要求。为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：付光磊 （项目经理） —— 负责协调工作 副组长：杨子杰（生产经理）——进度安排 徐伟 （技术负责人）—— 技术总部署
组 员：孙远禄 （安全） —— 现场施工指挥、检查
孙锦龙 （技术） —— 方案编制、技术交底
5.2材质及其使用的安全技术措施
1、扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 5.3模架施工作业的安全技术措施
1、所有进场人员必须接受三级安全教育。
2、搭设模架操作人员必须正确佩戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。
3、搭设前应清除障碍物，夯实基土，做好排水沟，根据专项方案和安全技术措施交
底的要求，基底土质验收后方可施工。
4、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
5、过程中检查架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 5.4架子拆除的安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 6、当天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 9、所有的脚手管，应自外向里竖立搬运，以防脚手管和垃圾物从高处坠落伤人。 10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。
11、遇6 级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。 5.5 混凝土浇筑安全措施
本工程顶板、梁混凝土浇筑均采用53米汽车泵泵送混凝土。具体安全措施：
1、浇灌梁、顶板砼，要注意观察模板，顶架情况，发现异常及时报告，不
得直接站在模板或支撑上操作。
2、使用振动棒时应穿戴防护用品，用装有漏电保护开关的制箱，制箱应架
空放置。
3、梁混凝土分层浇筑，每层浇筑高度应小于400mm，振捣时应深入下层混
凝土150mm。 5.6 雨季施工安全措施
北京地区雨季在6-9月份，根据施工进度安排，模架施工期间正处于雨季。因此项目成立雨季施工领导小组。
组长：付光磊
副组长：杨子杰、徐伟
组员：孙远禄、王昊、孙锦龙、陈向南
1、雨期来临前，落实施工现场的防雨、防雷、防风、用电施工安全教育等准备工作并组织有关人员学习雨期施工方案，并进行技术交底；雨施期间，由气象员王昊随时掌握天气情况，根据天气情况安排施工生产工作。
2、模架基底监测，防止四周地面雨水泡底措施：在建筑四周设置泄水沟，以阻止
自然地面的水流入基底，雨大时应及时抽水泄洪。对已经施工完的模架由测量员陈向南进行观测，如有沉降变形应及时上报，由专业架子工进行处理。
3、雨后上架子时应及时清扫积水，复工前应组织安全班前会，教育工人模板和脚
手架上有存水时应注意脚底打滑，防止发生安全事故。
4、模架基本在塔吊覆盖范围内，因此避雷接地可由塔吊代替。雨期应按公司三合
一体系运行规定检查塔吊接地电阻，对塔吊不能覆盖的4B-1东北角，应焊接接地扁铁与柱主筋相连。 5.7监测监控措施
1、监测方法：结合使用经纬仪和全站仪对模架进行监测，架子工长现场巡视检查
的监控措施。由测量员负责现场模架的监测工作，并将每次监测数据汇总后上报技术负责人。
2、监测周期：模架每搭设不超过5m，进行一侧监测检查。
3、允许变形值：垂直偏差不大于全高1/200（5cm），同一步架内纵向水平高差不得
超过全长的1/300（20cm）。
4、监测仪器设备：TDJ2-C经纬仪1台，BTS-802CLA全站仪1台，DS32水准仪1
台。
5、在混凝土浇筑时，应按浇筑前、中、后分别监测，并将监测结果汇总上报，出
现超出允许值时立即停止浇筑工作，进行整改。
6、根据监测结果，判定模架搭设质量是否在控制中，如超出允许变形值，项目部
技术负责人下达暂停施工令，劳务队应立即停止模架搭设工作，对超出允许值的模架进行整改。整改后由项目部技术负责人、架子工长、技术员对整改部分进行验收，合格后下达复工令。
7、监测点平面布置图：
沉降观测点设在第一根立杆中部，水平位移观测点借用柱轴线检查，垂直度观测点设在沉降观测点上方每3m一个。
5.8文明施工要求
根据架体施工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时作到如下：
1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 4、搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
7、在架子上的作业人员不得随意拆动架体的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
8、拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
9、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 10、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
11、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
12、架子堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 13、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
14、六级以上大风.、大雪、大雾、大雨天气停止作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
六、应急预案 6.1重点防范部位的概况
本工程高大模架搭设时重点防范部位为4B-3顶板和预应力梁支撑系统。这两部位搭设高度高，荷载大，梁截面大，浇筑混凝土时易发生模架坍塌事故。该部位项目部将安排重点监测，严格按规范要求和方案搭设模架，认真执行监测程序，发现问题立即停止作业整改。 6.1.1领导小组
对外联系负责人 孙远禄现场协调负责人 杨子杰 总负责人 付光磊 物资供应负责人 刘建广 信息传递负责人 付光磊 善后处理负责人 杨子杰 6.1.2相关职责
6.1.2.1 总负责人职责：项目经理做为该工程地法人代表委托人，对本工程的安全负全责。负责组织实施安全事故应急状态下对外联系、现场协调、物资供应、信息传递及事故善后处理等工作。
6.1.2.2对外联系组职责：负责及时与当地公安、消防、卫生防疫、安全监察等政府部门沟通。
6.1.2.3现场协调组职责：负责及时协调抢救现场等各方面工作，积极组织救护和现场保护工作的进行。
6.1.2.4物资供应组职责：负责及时提供所需要交通工具、器材、通讯、药品等急、救设备。
6.1.2.5信息传递组职责：负责及时向企业相关人员传达事故发展动态。 6.1.2.6善后处理组职责：负责及时安排好事故伤亡者及其亲属的善后事宜。
6.2施工过程中的风险
本工程在搭设过程中易发生以下伤害事件：
1、高处坠落
易发生地点：模架施工区。 事故后果：人员外伤、骨折等。
2、物体打击
易发生地点：模架施工区。 事故后果：人员外伤、颅骨骨折等。
3、触电
易发生地点：整个施工区域。 事故后果：人员电击伤。
4、坍塌事故
易发生地点：脚手架周边等。 事故后果：人员窒息等。 6.3控制措施
为防范模架坍塌等事故发生，在施工过程中要严格按方案和规范要求施工，并按以下措施控制：
6.3.1所以搭设材料经项目部安全员、技术员、生产负责人等验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 6.3.2、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
6.3.3、搭设过程中检查架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
6.3.4、混凝土浇筑时应派专人检查模架支撑和基底土质承载力，发现异常情况立即停止混凝土浇筑，先撤人，再论证安全隐患危险程度，经论证并安排整改后方能施工。杜绝有隐患蛮干的情况发生。 6.4救援措施：
6.4.1积极做好各种安全教育等工作，提高个人的安全意识及防范意识，从思想上杜绝麻痹大意，降低事故发生率。
6.4.2做好各种救援器材、药品等准备工作，安全事故发生后能迅速实施救援，降低事故的影响风险。
6.4.3做好事故发生后的救援演习工作，了解一般事故救援常识，为卫生部们的救援工作的实施赢得宝贵的时间。
6.4.4教育工人事故发生后一方面上报项目经理部，一方面实施救援。
6.4.5建立救援小组，保证随时发现问题，救援小组能第一时间赶到事发地点实施准确救援。
救援小组成员：付光磊、杨子杰、徐 伟、孙远禄、办公室
6.4.6应急救援物资保障计划：为满足应急救援要求，制定该计划。救援交通工具（班车）一辆、担架1副。以及救援常用的药品等。 6.5应急预案的启动
根据模板工程自身、环境风险可能造成的危害程度、发展情况和紧迫性等因素，我项目部将风险类别由低到高划分为黄色、橙色、红色三个预警级别。
黄色预警：施工现场有安全隐患，但未发生事故时。黄色预警发布后，立即通知技术负责人，主管安全的领导人员，项目部安全员，生产经理。
橙色预警：施工现场发生事故，未发生人员伤亡，但有一定损失时。橙色预警发布后，立即通知项目经理，技术负责人，监理等。
红色预警：施工现场发生重大事故，并有人员伤亡。红色预警发布后，立即通知项目经理，技术负责人，公司主管安全的领导，技术部门领导，安全部门领导，项目总监代表，总监，监理公司主管领导。
6.5.1事故发生后，发现人要第一时间上报项目经理部，相关人视事故情况实行自救或求助。
6.5.2启动应急预案。应急救援小组迅速赶到事发现场采取必要措施抢救人员和财产。
6.5.3保护事故现场，防止事故扩大。视事故情况，如需卫生部门帮助的由现场协调组通知项目经理部，由经理部联系卫生部门实行救助。
6.5.4上报公司相关领导。
事故发生后，由事故发生者或事故现场有关人员上报项目经理部，然后由项目经理部上报公司相关部门领导，企业负责人接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，立即报告企业主管部门和企业所在地劳动部门、公安部门。
6.5.5应急救援现场处置和善后工作安排计划 应急救援现场处置：事故发生后，现场协调组要迅速做好事故现场的保护工作，同时做好员工的思想工作，禁止围观，以防事态进一步扩大或给施救带来不必要的不便。协助相关部门做好事故原因的调查、取证工作。
善后工作安排计划：事故发生后，实施救援工作。然后根据相关部门出具的事故原因调查、取证结果，稳定受伤害者及其家属，做好其思想工作，根据公司相关要求提请安抚及赔偿等工作。
七、模架施工图及受力计算 7.1、顶板支撑计算
为了便于计算，选择4B-3 1-6/C-D为最高标高板（支撑高度11.1m）
1200120012001200 钢管排列平面示意图 7.1.1计算参数 楼层高度H：11.2m；混凝土楼板厚度：120mm； 结构表面要求：外露； 立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m； 立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； 1.支撑参数
板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm，考虑钢管锈蚀实际厚度按3.0mm计算；
钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm；
钢管屈服强度fy：235N/mm；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm； 钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm； 2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m； 板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m； 承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm； 施工人员及设备荷载标准值Q1k：
计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m； 计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m； 计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m； 风荷载计算：Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m)，按照荷载规范规定采用：ω0 = 0.45 kN/m； μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3 =1.3×0.870=1.131；
为挡风系数，考
2
2
22
2
23
3
2
2
2
2
虑了外围脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：模架底部μz=
1.000，模架顶部μz= 1.140；
经计算得到，风荷载标准值为:
模架底部Wk = 0.7×0.45×1.000×1.131 = 0.356 kN/m； 模架顶部Wk = 0.7×0.45×1.140×1.131 = 0.406 kN/m；
22
3.板底模板参数 搭设形式为：2层梁； (一) 面板参数
面板采用桦木(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：17N/mm；弹性模量E：5000N/mm； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根100×100矩形木楞；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； 4.地基参数
模板支架放置在地面上，地基土类型为：素填土； 地基承载力标准值：115kPa；立杆基础底面面积：0.25m； 地基承载力调整系数：0.4。 7.1.2、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200×15/12= 3.375×10mm； W = 1200×15/6 = 4.500×10mm； 1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.3×1.200=0.360 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×1.200×0.12=3.456 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×1.200×0.12=0.158 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.360+ 3.456+ 0.158=3.974 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1.200=3.000 kN/m；
2
4
3
3
5
4
2
22
2
2
22
2
2
2
2
计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=3.974kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=8.072kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×3.974+1.4×3.000) =8.072kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×3.974+1.4×0.7×3.000) =7.475kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.2×3.974=4.292kN/m； P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×1.35×3.974 =4.829kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；
2.面板抗弯强度验算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.500×10mm；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.285kN·m； Ma=0.125q×l=0.125×8.072×0.3=0.091kN·m；
Mb1=0.125q1×l+0.25P1×l
=0.125×4.292×0.3+0.25×3.150×0.3 =0.285kN·m； Mb2=0.125q2×l+0.25P2×l
=0.125×4.829×0.3+0.25×2.205×0.3 =0.220N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.285×10/4.500×10=6.323N/mm；
实际弯曲应力计算值σ =6.323N/mm 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm，满
2
2
4
2
6
2
2
2
22
2 4
3
足要求！
2.面板挠度验算 ν =5ql/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 3.974kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 5000N/mm； I--截面惯性矩: I =3.375×10mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400=0.750mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 5×3.974×300/(384×5000×3.375×10)=0.248mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.248mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.750mm，满足要求！
7.1.3、板底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×10= 4.167×10 mm； W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.12=0.864 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.090+0.864+ 0.040=0.994 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750 kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.994+0.03=1.0236kN/m；
(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：
2
3
4
3
4
6
4
5
4
5
4
2
4
A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×(0.994+0.03) =1.105kN/m； q2=0.9×1.4×0.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.35×(0.994+0.03) =1.244kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×0.750 =0.662 kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.2×(0.994+0.03) =1.105kN/m； P=0.9×1.4×2.5=3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.35×(0.994+0.03) =1.244kN/m； P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；
(二) 荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。
(1) 最大弯矩M计算
最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.932kN·m； A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma=0.100×q1×l+0.117×q2×l
2
2
2
=0.100×1.105×1.2+0.117×0.945×1.2 =0.318kN·m； B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Mb=0.080×q×l+0.213×P×l
2
2
2
=0.080×1.105×1.2+0.213×3.150×1.2=0.932kN·m；
(2) 最大剪力V计算
最大剪力V=max（Va，Vb）=2.922 kN； A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×1.105×1.2+0.617×0.945×1.2=1.496kN； B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Vb=0.600×q×l+0.675×P
=0.600×1.105×1.2+0.675×3.150=2.922kN；
(3) 最大变形ν计算
ν= 0.677ql/100EI=0.677×1.0236×1200/(100×10000×4.167×10)=0.345mm
(三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.932×10/8.333×10 =11.190N/mm
2
6
4
2
6
4
4
实际弯曲应力计算值σ =11.190N/mm 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=2.922×1000×62500/(4.167×10×50)=0.877N/mm； 实际剪应力计算值 0.877 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.345mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400=3.000mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.345mm小于最大允许挠度值:[ν] =3.000mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根100×100矩形木楞，间距1200mm。
2
2
6
2
2
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×833.33×10= 8.333×10 mm； W=1×166.67×10= 1.667×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合
(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力
《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.3=0.450 kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=1.105kN/m；
q2=0.9×1.4×0.450 =0.567kN/m；
由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=1.244kN/m；
q2=0.9×1.4×0.7×0.450 =0.397kN/m； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l
22
3
5
3
4
6
4
=1.100×1.105×1.2+1.200×0.567×1.2 =2.276kN；
由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l
=1.100×1.244×1.2+1.200×0.397×1.2 =2.213kN；
A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：
最大支座反力F=max（F1，F2）=2.276kN；
B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：
F=1.100×q×l=1.100×1.0236×1.2=1.351kN；
(2) 第二层支撑梁自重
A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：
q=0.081 kN/m；
B 计算第二层支撑梁变形采用：
q=0.060 kN/m； (二) 荷载效应计算
第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN2.276kN0.081kN/m120012001200300300300300300300300300300300300300
弯矩和剪力计算简图
1.0361.0360.0010.2580.7760.8620.0010.2580.7760.8620.344
弯矩图(kN·m)
2.5992.5750.2990.2752.0012.0254.3014.3253.4623.4381.1621.1381.1381.1623.4383.4624.3254.3012.0252.0010.2750.2992.5752.599
剪力图(kN)
1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN1.351kN0.06kN/m120012001200300300300300300300300300300300300300
变形计算简图
0.0420.751
变形图(mm) 计算得到：
最大弯矩：M= 1.036kN.m 最大剪力：V= 4.325kN 最大变形：ν= 0.751mm 最大支座反力：F= 10.063kN (三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=1.036×10/1.667×10 =6.214N/mm
2
6
5
2
实际弯曲应力计算值 σ=6.214N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=4.325×1000×125000/(8.333×10×100)=0.649N/mm； 实际剪应力计算值 0.649 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为0.749mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.074mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.751mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 7.1.4、立杆的稳定性计算 1.立杆轴心压力设计值计算
立杆轴心压力设计值N =N1+N2=8.956+1.890=10.847 kN； (一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1
2
2
6
2
2
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.3=0.300 kN/m； 通过以上方法计算得到：
第二层支撑梁传递的支座反力N1= 8.956 kN； (二) 垂直支撑系统自重N2
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(10.7-0.12)=1.890 kN； 注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计
算；
2.立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，N=10.847 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《碗扣架规范
JGJ166-2008》附录E得到φ= 0.458；
立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×0.345=1.890m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm； A -- 立杆净截面面积： A = 4.24cm；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.890×100/1.580=119.62
钢管立杆长细比λ= 119.62 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值：σ=10.847×10/(0.458×4.240×10) = 55.85N/mm；
钢管立杆稳定性计算 σ = 55.85N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
7.1.5、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 64.000 kPa；
2
2
2
3
2
2
2
2
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.386 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.847 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。
p=43.386kPa ＜ fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！
2
7.2 4B-2 400×1300梁支撑验算
本工程中小于400×1300梁均采用本支撑形式。
400600梁600600 钢管排列平面示意图
7.2.1、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1.3m； 楼层高度H：10.035m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m； 梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：600； 梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m； 板底扫地杆距支撑面h1'：0.37m；板底立杆步距h'：1.2m； 板底支撑梁及模板总厚度：165mm； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm；考虑实际取3.0mm
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm；
2
钢管屈服强度fy：235N/mm；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm； 钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm； 2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m；砼对模板侧压力标准值G4k：31.2kN/m； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m； 3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数
面板采用桦木(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：22N/mm；弹性模量E：10000N/mm； (二) 主楞参数
材料：1根100×100矩形木楞； 间距(mm)：150,400*2；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； (三) 次楞参数
材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：300；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：150,400*2； 4.梁底模板参数
22
2
2
22
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
2
22
搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横承重)； (一) 面板参数
面板采用桦木(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：22N/mm；弹性模量E：10000N/mm； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 根数：3；
木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：16N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.7N/mm； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根100×100矩形木楞；
木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：16N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.7N/mm； 7.2.2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.180m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1180×15/12= 3.319×10mm； W = 1180×15/6 = 4.425×10mm； 1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 砼的入模温度，取30.000℃；
3
1/2
2
4
3
3
5
4
22
2
2
22
2
2
2
2
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.300m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到： F1=35.696 kN/m F2=31.200 kN/m
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=31.200 kN/m； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=31.200/24.000=1.300m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m； (三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合： q=31.200×1.18=36.816kN/m； 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=46.813kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×31.200+1.4×2)×1.18=42.735kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×31.200+1.4×0.7×2)×1.18=46.813kN/m； 2.面板抗弯强度计算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.425×10mm；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql=5.266×10N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=46.813kN/m；
面板计算跨度: l = 300.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.266×10 / 4.425×10=11.902N/mm；
实际弯曲应力计算值 σ=11.902N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=22N/mm，满
2
2
4
2
5
2
5
4
3
2
2
22
足要求！
3.面板挠度计算 ν =5ql/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 36.816 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm； I--面板的截面惯性矩: I = 3.319×10mm； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×36.816×300.000/(384×10000×3.319×10) = 1.170 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.170mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！
7.2.3、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×10= 4.167×10 mm； W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合： q=31.200×0.300=9.360kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：
q=max（q1，q2）=11.902kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×31.200+1.4×2)×0.300=10.865kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×31.200+1.4×0.7×2)×0.300=11.902kN/m；
2
3
4
3
4
6
4
5
4
5
42
4
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
11.902kN/m0.529kN/m150400400230
弯矩和剪力计算简图
0.1280.0920.0340.06
弯矩图(kN·m)
1.9271.2080.3770.6611.6771.485
剪力图(kN)
9.36kN/m150400400230
变形计算简图
0.0070.015
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.128kN·m 最大剪力：V= 1.927kN 最大变形：ν= 0.015mm 最大支座反力：F= 3.603kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.128×10/8.333×10 =1.542N/mm
2
6
4
2
实际弯曲应力计算值 σ=1.542N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.927×1000×62500/(4.167×10×50)=0.578N/mm； 实际剪应力计算值 0.578 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算
主楞采用1根100×100矩形木楞为一组，共3组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×833.33×10= 8.333×10 mm； W=1×166.67×10= 1.667×10 mm； E=10000 N/mm；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.603kN，
2
3
5
3
4
6
4
2
2
6
2
2
计算挠度时取次楞的最大支座力2.813kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN3.603kN100010001000300300300300300300300300300300
弯矩和剪力计算简图
1.2130.4430.1321.2130.4430.1320.4090.7860.9330.7860.933
弯矩图(kN·m)
7.6995.4053.1110.4924.0967.6991.8021.8025.4054.0960.4923.111
剪力图(kN)
2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN2.813kN100010001000300300300300300300300300300300
变形计算简图
0.0380.7260.726
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 1.213kN·m
最大剪力：V= 7.699 kN 最大变形：ν= 0.726mm 最大支座反力：F= 13.104kN (1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=1.213×10/1.667×10 =7.277N/mm
2
6
5
2
实际弯曲应力计算值 σ=7.277N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=7.699×1000×125000/(8.333×10×50)=1.155N/mm； 实际剪应力计算值 1.155 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.726mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.082mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.726mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =13.104 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.104kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值
2
2
22
2
6
2
2
[N]=17.850kN，满足要求！
7.2.4、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600×15/12= 1.688×10mm； W = 600×15/6 = 2.250×10mm； 1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.5×0.600=0.300 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.600×1.3=18.720 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.600×1.3=0.858 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=19.878 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.600=1.200 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=19.878kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=25.210kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×19.878+1.4×1.200) =22.980kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×19.878+1.4×0.7×1.200) =25.210kN/m； 2.面板抗弯强度验算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.250×10mm；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql=1.261×10N·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=25.210kN/m；
面板计算跨度: l = 400/(3-1)=200.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.261×10/2.250×10=5.602N/mm；
4
2
5
2
5
4
3
2
4
3
3
5
4
实际弯曲应力计算值 σ=5.602N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=22N/mm，满足要求！
3.面板挠度验算 ν =5ql/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 19.878 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm； I--截面惯性矩: I =1.688×10mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×19.878×200.000/(384×10000×1.688×10) = 0.245 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.245mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.800mm，满足要求！
7.2.5、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，共3组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×10= 4.167×10 mm； W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 25.210×200.000/600.000+0.041=8.444 kN/m； (2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
q = 19.878×200.000/600.000+0.030=6.656 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×8.444×0.6=0.304kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6×8.444×0.6=3.040kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1×8.444×0.6=5.573kN
2
2
2
3
4
3
4
6
4
5
4
5
4
2
4
22
最大变形 ν= 0.677ql/100EI=0.677×6.656×600/(100×10000.000×4.167×10)=0.140mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.304×10/8.333×10 =3.648N/mm
2
6
4
2
6
44
实际弯曲应力计算值 σ=3.648N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=3.040×1000×62500/(4.167×10×50)=0.912N/mm； 实际剪应力计算值 0.912 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm，满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.140mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.400mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.140mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.400mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根100×100矩形木楞，间距600mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×833.33×10= 8.333×10 mm； W=1×166.67×10= 1.667×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.573kN； 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.312kN；（包
含梁侧模板传递的自重荷载）
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.393kN；
计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.586kN；（包含梁侧
模板传递的自重荷载）
2
3
5
3
4
6
4
2
2
6
2
2
(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.081kN/m； 计算挠度时取0.060 kN/m。
(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：
永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5) ×0.6×0.3/2=0.315 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 ×0.6×0.3/2=0.090kN；
计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=0.462kN；
由可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.315+1.4×0.090)=0.454kN； 由永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.315+1.4×0.7×
0.090)=0.462kN；
计算挠度时取0.315kN。 (二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
0.462kN3.312kN5.573kN0.081kN/m3.312kN0.462kN600100200200100
弯矩和剪力计算简图
0.6121.1710.612
弯矩图(kN·m)
6.1236.1152.8032.7862.7862.8036.1156.123
剪力图(kN)
0.315kN2.586kN4.393kN0.06kN/m2.586kN0.315kN600100200200100
变形计算简图
0.373
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=6.585kN N2=6.585kN 计算得到：
最大弯矩：M= 1.171kN.m 最大剪力：V= 6.123kN 最大变形：ν= 0.373mm 最大支座反力：F= 6.585kN (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=1.171×10/1.667×10 =7.025N/mm
2
6
5
2
实际弯曲应力计算值 σ=7.025N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=6.123×1000×125000/(8.333×10×100)=0.918N/mm； 实际剪应力计算值 0.918 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.373mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！
2
2
6
2
2
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 7.2.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.585 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.149×
(9.835-1.3)=1.373 kN；
注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方
法进行计算；
N =N1+N2=6.585+1.373=7.958 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D得到φ= 0.516；
立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×0.28=1.76m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.24m；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.76×100/1.590=110.69
钢管立杆长细比λ= 110.69 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值： σ=7.958×10/(0.516×4.890×10) = 31.53N/mm；
钢管立杆稳定性计算 σ = 66.059N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
7.2.5、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 64.000 kPa；
2
2
2
3
2
2
2
2
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.832 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.958 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。
p=31.832kPa ＜ fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！
2
7.3 4B-3 500×2200梁支撑验算
4B-3有两种规格，400×1800和500×2200，计算时按最大截面500×2200计算。
500600梁600300300900300 钢管排列平面示意图 7.3.1、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：2.2m； 楼层高度H：11.14m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m； 梁底承重立杆根数：4；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300*3； 梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m； 板底扫地杆距支撑面h1'：0.37m；板底立杆步距h'：1.2m； 板底支撑梁及模板总厚度：165mm； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm,考虑实际情况，壁厚按3.0mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm；
钢管屈服强度fy：235N/mm；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm； 钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm； 2.荷载参数
2
2
2
2
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m；
梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m；砼对模板侧压力标准值G4k：35.696kN/m； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m； 3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数
面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：20N/mm；弹性模量E：10000N/mm； (二) 主楞参数
材料：1根100×100矩形木楞； 间距(mm)：150,350*5；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； (三) 次楞参数
材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：300；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：15N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：150,350*5； 4.梁底模板参数 (一) 面板参数
面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：20N/mm；弹性模量E：10000N/mm；
2
2
22
2
2
22
2
2
2
2
2
2
2
2
2
33
(二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 根数：4；
木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：16N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.7N/mm； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根100×100矩形木楞；
木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm；
抗压强度设计值fc：16N/mm；抗弯强度设计值fm：17N/mm； 抗剪强度设计值fv：1.7N/mm； 7.3.2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为2.080m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 2080×18/12= 1.011×10mm； W = 2080×18/6 = 1.123×10mm； 1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2VF2=γH 其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 砼的入模温度，取30.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.200m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到：
3
1/2
2
5
3
3
6
4
22
2
2
22
2
2
F1=35.696 kN/mF2=52.800 kN/m
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=35.696 kN/m； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=35.696/24.000=1.487m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m； (三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合： q=35.696×2.08=74.248kN/m； 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=93.880kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×35.696+1.4×2)×2.08=85.429kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×35.696+1.4×0.7×2)×2.08=93.880kN/m； 2.面板抗弯强度计算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.123×10mm；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql=1.056×10N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=93.880kN/m；
面板计算跨度: l = 300.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.056×10 / 1.123×10=9.403N/mm；
实际弯曲应力计算值 σ=9.403N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=20N/mm，满足要求！
3.面板挠度计算 ν =5ql/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 74.248 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm；
2
4
2
2
5
2
6
2
6
5
3
2
2
22
I--面板的截面惯性矩: I = 1.011×10mm； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×74.248×300.000/(384×10000×1.011×10) = 0.775 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.775mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！
7.3.3、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×10= 4.167×10 mm； W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=35.696×0.300=10.709kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=13.540kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×35.696+1.4×2)×0.300=12.322kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×35.696+1.4×0.7×2)×0.300=13.540kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×35.696×0.300=13.011kN/m； 顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m； (二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及
2
3
4
3
4
6
4
6
4
64
内力、变形图如下：
13.011kN/m13.54kN/m0.529kN/m1503505933503503501487350180
弯矩和剪力计算简图
0.1460.1310.1190.0830.0540.0170.07
弯矩图(kN·m)
2.3212.2911.8991.3430.8310.2370.4411.9521.5162.2332.1091.001
剪力图(kN)
10.709kN/m1503505933503503501487350180
变形计算简图
0.0040.02
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.146kN·m 最大剪力：V= 2.321kN
最大变形：ν= 0.020mm 最大支座反力：F= 4.524kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.146×10/8.333×10 =1.757N/mm
2
6
4
2
实际弯曲应力计算值 σ=1.757N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=2.321×1000×62500/(4.167×10×50)=0.696N/mm； 实际剪应力计算值 0.696 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
2
22
2
6
2
2
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.454 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.454kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！
7.3.4、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600×18/12= 2.916×10mm； W = 600×18/6 = 3.240×10mm； 1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.5×0.600=0.300 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.600×2.2=31.680 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.600×2.2=1.452 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=33.432 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.600=1.200 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=33.432kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=41.678kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×33.432+1.4×1.200) =37.619kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×33.432+1.4×0.7×1.200) =41.678kN/m； 2.面板抗弯强度验算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.240×10mm；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql=1.447×10N·mm；
2
5
4
3
2
4
3
3
5
4
2
计算弯矩采用基本组合:q=41.678kN/m；
面板计算跨度: l = 500/(4-1)=166.667mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.447×10/3.240×10=4.467N/mm；
实际弯曲应力计算值 σ=4.467N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=20N/mm，满足要求！
3.面板挠度验算 ν =5ql/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 33.432 kN/m； l-面板计算跨度: l =166.667mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm； I--截面惯性矩: I =2.916×10mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×33.432×166.667/(384×10000×2.916×10) = 0.115 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.115mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！
7.4.5、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×10= 4.167×10 mm； W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 41.678×166.667/600.000+0.041=11.618 kN/m； (2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
2
3
4
3
4
6
4
5
4
5
4
2
4
2
2
4
2
5
q = 33.432×166.667/600.000+0.030=9.317 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×11.618×0.6=0.418kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6×11.618×0.6=4.182kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1×11.618×0.6=7.668kN
最大变形 ν= 0.677ql/100EI=0.677×9.317×600/(100×10000.000×4.167×10)=0.196mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.418×10/8.333×10 =5.019N/mm
2
6
4
2
6
4
4
2
2
实际弯曲应力计算值 σ=5.019N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=4.182×1000×62500/(4.167×10×50)=1.255N/mm； 实际剪应力计算值 1.255 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm，满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.196mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.400mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.196mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.400mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根100×100矩形木楞，间距600mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×833.33×10= 8.333×10 mm； W=1×166.67×10= 1.667×10 mm； E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力7.668kN； 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力4.761kN；（包
2
3
5
3
4
6
4
2
2
6
2
2
含梁侧模板传递的自重荷载）
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力6.149kN；
计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.761kN；（包含梁侧
模板传递的自重荷载）
(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.081kN/m； 计算挠度时取0.060 kN/m。
(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：
永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5) ×0.6×0.3/2=0.315 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 ×0.6×0.3/2=0.090kN；
计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=0.462kN；
由可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.315+1.4×0.090)=0.454kN； 由永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.315+1.4×0.7×0.090)=0.462kN； 计算挠度时取0.315kN。
(二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
4.761kN0.462kN7.668kN7.668kN0.081kN/m0.462kN4.761kN300100100167300167167300100100
弯矩和剪力计算简图
0.3530.3530.0730.0980.1590.1590.159.0730.0980
弯矩图(kN·m)
7.687.6744.5184.510.7290.7210.2590.2510.0070.0074.514.5187.6747.680.2510.259.0.7210729
剪力图(kN)
3.761kN0.315kN6.149kN6.149kN0.06kN/m0.315kN3.761kN300100100167300167167300100100
变形计算简图
0.0010.014
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.729kNN2=12.198kNN3=12.198kNN4=0.729kN 计算得到：
最大弯矩：M= 0.353kN.m 最大剪力：V= 7.680kN 最大变形：ν= 0.014mm 最大支座反力：F= 12.198kN (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.353×10/1.667×10 =2.120N/mm
2
6
5
2
实际弯曲应力计算值 σ=2.120N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=7.680×1000×125000/(8.333×10×100)=1.152N/mm； 实际剪应力计算值 1.152 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm，满
2
2
6
2
2
足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 7.4.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =12.198 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.128×
(11.14-2.2)=1.236kN；
注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方
法进行计算；
N =N1+N2=12.198+1.236=13.434 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D得到φ= 0.523；
立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×0.262=1.724m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.24cm；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.724×100/1.580=109.11
钢管立杆长细比λ= 109.11小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值： σ=13.434×10/(0.523×4.890×10) = 52.52N/mm； 钢管立杆稳定性计算 σ = 53.314N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
2
2
3
2
2
2
2
2
7.3.5、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 64.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =54.54 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.635 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。
p=54.54kPa ＜ fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！
2
目录
一、编制依据 .......................................................... 1
1.1 施工图纸 ...................................................... 1 1.2主要参考资料 ................................................... 1 1.3施工组织设计 ................................................... 1 二、工程概况 .......................................................... 1
2.1总体工程概况 ................................................... 1 2.2建筑工程概况 ................................................... 2 2.3结构工程概况 ................................................... 2 三、 施工计划 ......................................................... 4 四、模架设计方案与施工工艺 ............................................ 5
4.1、高大模架的确定 ............................................... 5 4.2、建立模架搭设及验收领导小组 ................................... 7 4.3 模架体系 ..................................................... 7 4.4 顶板模架形式 ................................................. 7 4.5、4B-1 350*1100梁支撑形式 ..................................... 8 4.6、4B-2 400*1300梁支撑形式 ..................................... 8 4.7、4B-3 500*2200梁支撑形式 ..................................... 8 4.5、碗扣架搭设施工工艺 ........................................... 8
4.8、架体拆除施工工艺 ............................................. 9 4.9 模架质量控制措施 ............................................. 9 五、 施工安全保证措施 ................................................ 11
5.1、安全防护领导小组 ............................................ 11 5.2材质及其使用的安全技术措施 .................................... 11 5.3模架施工作业的安全技术措施 .................................... 12 5.4架子拆除的安全技术措施 ........................................ 12 5.5 混凝土浇筑安全措施 ........................................... 12 5.6 雨季施工安全措施 ............................................. 13 5.7监测监控措施 .................................................. 13 5.8文明施工要求 .................................................. 16 六、应急预案 ......................................................... 17
6.1重点防范部位的概况 ............................................ 17 6.2施工过程中的风险 .............................................. 17 6.3控制措施 ...................................................... 18 6.4救援措施： .................................................... 18 6.5应急预案的启动 ................................................ 19 七、模架施工图及受力计算 ............................................. 19
7.1、顶板支撑计算 ................................................ 19 7.2 4B-2 400×1300梁支撑验算 ................................... 31 7.3 4B-3 500×2200梁支撑验算 ................................... 47
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容