年产8万吨锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉设计

《锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉》

设 计 说 明 书 指导教师 ：万林生

姓 名 ：朱健玲

班级学号 ： 084班09 号

专 业 ： 冶金工程

完成日期 ：自2011年12月26号至2012年1月5号

江西理工大学 冶金与化工工程学院

二○一一年十二月

- 1 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

设 计 任 务 书

一、设计题目：年产8万吨锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉设计 二、原始资料：

1、生产规模：电锌年产量80000吨 2、精矿成分：

本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示（%，质量百分数）：

化学 成分 w 53.45 5.26 0.16 0.11 5.26 32.2 0.80 0.28 3.54 2.33 Zn Pb Cu Cd Fe S CaO MgO SiO2 其他 3、精矿矿物形态：闪锌矿、黄铜矿、黄铁矿、磁流铁矿、方铅矿、硫镉矿、石灰石、菱美矿 三、设计说明书内容：

(1） 设计概述 (2） 沸腾焙烧专题概述 (3） 物料衡算及热平衡计算 (4） 沸腾焙烧炉的选型计算 (5） 沸腾炉辅助设备计算选择 (6） 沸腾炉主要技术经济 四、绘制的图纸

沸腾焙烧结构总图（1#图纸：纵剖面和一个横剖面） 五、设计开始及完成时间

自2011年12月26号至2012年1月5号

- 2 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

目 录

第一章 设计概述 .................................................. 1

1.1设计依据 .................................................... 1 1.2设计原则和指导思想 .......................................... 1 1.3设 计 任 务 ................................................. 1 第二章 沸腾焙烧专题概述 .......................................... 2

2.1沸腾焙烧炉的应用和发展 ...................................... 2 2.2沸腾炉炉型概述 .............................................. 2 2.3锌精矿硫化沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 ...................... 3 2.3.1锌精矿硫化沸腾焙烧原理 .................................. 3 2.3.2锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉炉型选择 .......................... 4 2.3.3气体分布板及风箱 ........................................ 6 2.3.4流态化床层排热装置 ...................................... 7 2.3.5排料口 .................................................. 7 2.3.6烟气出口 ................................................ 8 第三章 物料衡算及热平衡计算........................................ 9

3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 ................................ 9 3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 ................................ 9 3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 ....................... 11 3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 ....................... 13 3.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 ............... 17 3.1.5 沸腾炉排出烟气量和组成 ................................ 18 3.1.6 沸腾焙烧物料平衡 ...................................... 20 3.2热平衡计算 ................................................. 20 3.2.1热收入 ................................................. 20 3.2.2热支出 ................................................. 24 第四章 沸腾焙烧炉的选型计算....................................... 28

4.1床面积 ..................................................... 28 4.2前室面积 ................................................... 28

- 3 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

4.3流态化床断面尺寸: .......................................... 28 4.4流态化床高度（沸腾层高度H） ............................... 29 4.5炉膛面积和直径 ............................................. 29 4.6炉膛有效高度 ............................................... 30 4.7炉膛空间体积V炉膛 的确定 .................................... 30 4.8气体分布板及风帽 ........................................... 30 4.8.1气体分布板孔眼率 ....................................... 31 4.8.2风帽 ................................................... 31 4.9确定沸腾层冷却面积F冷却 ..................................... 31 4．10水套中循环水的消耗量 ................................... 32 4.11风箱的容积V风箱 ............................................ 32 4.12加料管面积F加料 ............................................ 32 4.13 溢流排料口 ............................................... 33 4.14 排烟口的面积F排烟 的计算 .................................. 33 第五章沸腾炉辅助设备的选择计算.................................... 34 第六章 沸腾炉主要技术经济指标..................................... 36 参考文献.......................................................... 38 设计心得体会...................................................... 39

- 4 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第一章 设计概述

1.1设计依据

根据冶金专业工程《沸腾焙烧炉设计》（万林生 编）下达的课程设计指导书任务。

1.2设计原则和指导思想

对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：

1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；

2、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计； 3、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件。

1.3设 计 任 务

一、锌冶炼沸腾焙烧炉设计。

二、沸腾焙烧炉物料平衡和热平衡初算。 三、设备的选型设计与计算。 四、绘制沸腾焙烧结构总图

- 1 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第二章 沸腾焙烧专题概述

2.1沸腾焙烧炉的应用和发展

沸腾焙烧炉是利用流态化技术的热工设备。它具有气--固间热质交换速度快、层内温度均匀、产品质最好；沸腾层与冷却(或加热)器壁间的传热系数大、生产率高、操作简单、便于实现生产连续化和自动化等一系列优点，因此得到广泛应用。

锌精矿、铜精矿的氧化焙烧和硫酸化焙烧，含钴硫铁精矿的硫酸化焙烧，锡精矿的氧化焙烧，高钛渣的氯化焙烧，汞矿石焙烧，以及氧化铜矿离析过程中的矿石加热等都已经使用沸腾炉。此外，铅精矿、铅锑精矿的氧化焙烧，含镍、钴红土矿的加热和还原过程也利用沸腾炉成功地进行了工业性试验或小规模生产。

在国外，沸腾炉还用于辉钼矿、富镍冰铜的氧化焙烧。 沸腾炉的缺点是烟尘率高，热利用率低。目前，沸腾炉正向大型化、富氧鼓风、扩大炉膛空间、制粒焙烧、余热利用和自动控制等方面发展。

2.2沸腾炉炉型概述

1．床型 沸腾床有柱形床和锥形床两种。对于浮选精矿一般采用柱形床。对于宽筛分物料，以及在反应过程中气体体积增大很多或颗粒逐渐变细的物料，可采用上大下小的锥形床。沸腾床断面形状可为圆形或矩形(或椭圆形)。圆形断面的炉子，炉体结构强度较大，材料较省，散热较小，空气分布较均匀，因此得到广泛采用。当炉床面积较小而又要求物料进出口间有较大距离的时候．可采用矩形成椭圆形断面。

2．炉膛形状 有扩大形和直简形两种。为提高操作气流速度、减少烟尘率和延长烟尘在炉膛内的停留时间以保证烟尘质量，目前多采用扩大形炉膛。

另外，还有单层床和多层床之分，对吸热过程或需要较长时间的反应过程，为提高热和流化介质中有用成分的利用率，宜采用多层沸腾炉。

- 2 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

2.3锌精矿硫化沸腾焙烧工艺及主要设备的选择

2.3.1锌精矿硫化沸腾焙烧原理

金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出—电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。

硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体SO2，有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉砷、锑等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。

焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物的氧化反应主要有：

1） 硫化物氧化生成硫酸盐 ： ZnS + 2 O2 = ZnSO4 2） 硫化物氧化生成氧化物 ： ZnS + 1.5 O2 = ZnO + SO2 3）金属硫化物直接氧化生成金属： ZnS + 2 O2 = ZnO + SO2 4） 硫酸盐离解： ZnSO4 = ZnO + SO3 ； SO3 = SO2 + 0.5 O2

此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。

在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物时，也可能相互反应，如： FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2

由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是ZnO、ZnO4

以及SO2 、SO3 和O2。此外还可能有ZnO·Fe2O3，ZnO·SiO2等。

- 3 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

2.3.2锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉炉型选择

锌精矿沸腾焙烧工艺流程要根据具体条件和要求而定，焙烧性质、原料、地理位置等因素不同其选择的工艺流程也不尽相同。一般可分为炉料准备及加料系统、炉本体系统、烟气及收尘系统和排料系统四个部分。

炉料准备及加料系统主要为沸腾焙烧炉提供合格的炉料，以保证焙烧炉的稳定性和连续性。加料方式分为干式和湿式两种。由于湿式加料缺点较多，国内多采用干式加料。干式加料常采用圆筒干燥窑，圆筒干燥窑是一种最简单的机械干燥设备，窑身由钢板做成，窑内衬为耐火砖。

焙烧炉是焙烧的主体设备，按床面积形状可分为圆形（或椭圆形）和矩形。矩形很少采用。圆形断面的炉子，炉体结构强度较大，材料较省，散热较小，空气分布较均匀因此得到广泛采用。工业生产常用的锌精矿沸腾焙烧炉有道尔式沸腾炉和鲁奇式沸腾炉两类。

图2-1工艺流程图

鲁奇式沸腾炉上部结构采用扩大段，造成烟气流速减慢和烟尘率降低，延长了烟气的停留时间，烟气中的烟尘得到充分的焙烧，从而使烟尘中的含硫量达到要求，

- 4 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

烟尘质量得到保证，焙砂质量较高、生产率高、热能回收好。低的烟尘率相应提高了焙砂部分的产出率，减小了收尘系统的负担，本设计采用鲁奇式沸腾焙烧炉。其工艺流程如图2-1所示。

烟气从焙烧炉排出时，温度一般在1123—1353K之间，须冷却到适当温度以便收尘。常见的烟气冷却方式分直接冷却和间接冷却两类。直冷主要采用向烟气直接喷水冷却，由于废热得不到有效利用，所以很少采用。间接冷却由表面冷却器、水套冷却器、汽化冷却器和余热锅炉。

焙烧炉生产的焙砂从流态化层溢流口自动排出，可采用湿法和干法两种输送方法。两种方法各具特点，企业可根据具体情况，选择适宜的排料方法。本设计采用干法输送。

图2-2沸腾焙烧炉结构示意图

沸腾焙烧炉炉体（图2-2）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部

- 5 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。

操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 ① 焙烧强度 习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35％矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在 1～3m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为15～20t/(md)；对于通过3×3mm的筛孔的破碎块矿，焙烧强度为30t/(md)。

② 沸腾层高度 即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为0.9～1.5m。 ③ 沸腾层温度 随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为1070～1100℃,而硫酸化焙烧为900～930℃；硫铁矿的氧化焙烧温度为850～950℃。

④ 炉气成分 硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫13％～13.5％，三氧化硫≤0.1％。硫酸化焙烧,空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。

特点:①焙烧强度高；②矿渣残硫低；③可以焙烧低品位矿；④炉气中二氧化硫浓度高、三氧化硫含量少；⑤可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有35％～45％是通过沸腾层中的冷却管获得；⑥炉床温度均匀；⑦结构简单，无转动部件，且投资省，维修费用少；⑧操作人员少，自动化程度高，操作费用低；⑨开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。

2.3.3气体分布板及风箱

2.3.3.1气体分布板

气体分布板一般由风帽、花板、耐火衬垫构成。气体分布版的设计应考虑到下列条件：使进入床层的气体分布均匀，创造良好的初始流态化条件，有一定的孔眼喷出速度，使物料颗粒特别是大颗粒受到激发湍动起来；具有一定的阻力，以减少流态化层各处的料层阻力的波动；此外还应不漏料、不堵塞、耐摩擦、耐腐蚀、不

- 6 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

变形；结构简单，便于制作、安装和检修。 2.3.3.2风帽

风帽大致可分为直流式、测流式、密孔式和填充式四种。锌精矿流态化焙烧炉广泛应用测流式风帽。从风帽的侧孔喷出的气体紧贴分布板进入床层，对床层搅动作用较好，孔眼不易被堵塞，不易漏料。风帽的材料现多为耐热铸铁。风帽的排列密度一般为35～100个/m2，风帽中心距100～180mm，视风帽排列密度和排列方式而定。风帽的排列方式有同心圆排列、等边三角形排列和正方形排列。本设计也采用测流式同心圆排列风帽。 2.3.3.3风箱

风箱的作用在于尽量使分布板下气流的动压转变为静压，使压力分布均匀，避免气流直冲分布板。因此风箱应有足够的容积。风箱的结构形式由圆锥式、圆柱式、锥台式及柱锥式。对于大型的宜采用中心圆柱预分布器。中心圆柱同时起着支撑气体分布板的作用，所以本次设计采用中心圆柱式风箱。

2.3.4流态化床层排热装置

排热方式有直接排热和间接排热。前者是向炉内喷水，优点是调节炉温灵敏，操作方便，炉内生产能力大些；缺点是：废热未得到利用。

间接排热应用较为普遍，间接排热目的：使流态化床层内余热通过冷却介质达到降温目的。冷却方式：可采用汽化冷却及循环水冷却两种方式，汽化冷却是较为普遍采用的。本次设计也采用汽化冷却。

2.3.5排料口

2.3.5.1.外溢流排料口

流态化焙烧炉一般采用外溢流排料口，物料经由溢流口直接排出炉外。排料口溜矿面可采用混凝土捣制而成，其坡度应大于60。外溢流排料处设有清理口。 2.3.5.2底流排料口

- 7 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

当入炉物料存在粗颗粒，或在焙烧过程中生成粗颗粒，一般不能从溢流口排出，应采用底流排料口排料。所以本次设计采用的排料口为底流排料口。

2.3.6烟气出口

烟气出口的方式有侧面及炉顶中央两种。本设计烟气出口设在炉膛侧面，炉顶不承受负荷，不易损坏，检修方便。烟气出口与锅炉之间目前多采用软连接。

- 8 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第三章 物料衡算及热平衡计算

3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算

根据精矿的物相组成分析，计算时精矿中各元素呈下列化合物形态：Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分别呈ZnS、CdS、PbS、CuFeS2、Fe7S8 FeS2；脉石中的Ca、Mg、Si分别呈CaCO3、MgCO3、SiO2形态存在。

以100kg锌精矿（干量）进行计算。 1. ZnS量 ：2. CdS量：3. PbS量：

53.4597.479.60kg 其中Zn：53.45kg S：26.15kg

65.40.11144.40.14kg 其中 Cd；0.11kg S：0.03kg

112.41.87239.22.16kg其中：Pb：1.87kg S：0.29kg

207.2

0.16183.510.46kg 其中：Cu：0.16kg Fe：0.14kg

63.54. CuFeS2量：S：0.16kg

5. FeS2和Fe7S8量：除去CuFeS2中Fe的含量，余下的Fe为5.26-0.145.12kg，除去ZnS、CdS、PbS、CuFeS2中S的含量，余下的S量为

32.2(26.150.030.290.16)5.57Kg。此S量全部分布在FeS2和Fe7S8中。

设FeS2中Fe为xkg，S量为ykg，则可列如下方程式：

yx55.85322 解得：x=4.48kg，y=5.15kg 5.12x5.57yFe7S8： 32855.857FeS2： 即FeS2中：Fe=4.48kg、S=5.15kg、FeS2=9.63kg。

- 9 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

Fe7S8中：Fe：5.12-4.48=0.64kg S：5.57-5.15=0.42kg Fe7S8：0.64+0.42=1.06kg 6. CaCO3量：7. MgCO3量：

0.8100.11.43kg 其中CaO：0.80kg CO2：0.63kg

56.10.2884.30.58kg 其中MgO：0.58kg CO2：0.30kg

40.3表3-1 混合锌精矿物相组成，kg

组成 Zn Cd Pb Cu Fe S CaO MgO CO2 SiO2 其他 共计 ZnS 53.45 26.15 79.60 CdS 0.11 0.03 0.14 PbS 1.87 0.29 2.16 CuFeS2 0.16 0.14 0.16 0.46 FeS2 4.48 5.15 9.63 Fe7S8 0.64 0.42 1.06 CaCO3 0.80 0.63 1.43 MgCO3 0.28 0.30 0.58 SiO2 3.54 3.54 其他 1.40 1.40 共计 53.45 0.11 1.87 0.16 5.26 32.20 0.80 0.28 0.93 3.54 1.40 100 - 10 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

注：在其他成分中，2.33-（0.63+0.30）=1.40kg。因为CO2气体进入烟气中。

3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算

焙烧矿产出率一般为锌精矿的88%，而烟尘产出率占烧结矿的45～50%，取50%，则烟尘量为：880.5044kg。

根据生产实践，镉60%进入烟尘，锌48%进入烟尘。其他组分在烟尘中的分配率假定为50%。各组分进入烟尘的数量为：

Zn 53.450.4825.656kg Cd 0.110.600.066kg Pb 1.870.500.935kg Cu 0.160.500.08kg Fe 5.260.502.63kg CaO 0.800.500.40kg MgO 0.280.500.14kg SiO2 3.540.501.77kg 其他 1.400.500.70kg

按生产实践，烟尘中残硫以硫酸盐形态S为2.14%，以硫化物形态Ss为1.73%。 PbO与SiO2结合成PbO•SiO2,余下SiO2为游离形态，其他金属为氧化物形态存在。

各组分化合物进入烟尘中的数量如下： Ss量： 100Sso4量： 1001. ZnS量： 斤

2. ZnSO4量：

0.942161.44.751公斤 其中: Zn 1.925 公斤 S 0.942 公斤

32- 11 -

0.440.44

0.0173=0.761公斤 0.0214=0.942公斤

0.76197.42.316公斤 其中： Zn 1.555 公斤 S 0.761 公

32

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

O 1.884 公斤

3. ZnO·Fe2O3量：烟尘中Fe先生成Fe2O3，其量为：Fe2O3有1/3与ZnO结合成ZnO·Fe2O3,其量为：3.76 ZnO·Fe2O3量：

1.25241.11.89公斤

159.72.63159.73.76公斤

111.711.25公斤 3 其中： Zn 0.51 公斤 Fe 0.88公斤 O 0.50公斤 余下的Fe2O3量：3.76-1.25=2.51公斤

其中：Fe 1.76公斤 O 0.75公斤

4. ZnO量： Zn=25.656-（1.555+1.925+0.51）=21.666公斤 ZnO=

21.66681.426.966公斤

65.4 O=26.966-21.666=5.300公斤 5. CdO量：

0.066128.40.075公斤

112.4 其中：Cd 0.066 公斤 O 0.009公斤 6. CuO量：

0.0879.50.100公斤

63.5 其中： Cu 0.08公斤 O 0.02公斤 7. PbO·SiO2量：

0.935223.21.007公斤

207.2 其中: Pb 0.935公斤 O 0.072公斤 与PbO结合的SiO2量：

1.007600.271公斤

223.2 余留之SiO2量：1.77-0.271=1.499公斤 计算结果如下表所示：

- 12 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

表3-2烟尘产出率及其化学和物相组成，kg

Zn 1.555 1.925 21.666 0.51 25.656 60.19 Cd 0.066 0.066 0.15 Cu 0.08 0.08 0.19 Pb 0.935 0.935 2.19 Fe 0.88 1.76 2.64 6.19 SS 0.761 0.761 1.79 SSO4 0.942 0.942 2.21 CaO 0.4 0.4 0.94 MgO 0.14 0.14 0.33 SiO2 0.271 1.499 1.77 4.15 O 1.884 5.300 0.50 0.75 0.009 0.020 0.072 8.535 20.02

3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算

沸腾焙烧时，锌精矿中各组分转入焙烧的量为

Zn 53.45-25.656=27.794 kg Cd 0.11-0.066=0.044 kg Cu 0.16-0.08=0.08 kg Pb 1.87-0.953=0.917 kg

- 13 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

Fe 5.26-2.64=2.62 kg CaO 0.8-0.4=0.4 kg MgO 0.28-0.14=0.14 kg SiO2 3.54-1.77=1.77 kg 其他 1.4-0.7=0.7 kg

按生产实践，焙砂中SSO4取1.10%，SS取0.4%，SSO4和SS全部与Zn结合；PbO与SiO2结合成PbO˙SiO2；其他金属以氧化物形态存在。预订焙砂重量为：88

0.5=44 公斤

各组分化合物进入焙砂的数量如下： S so42-量： 44x0.011=0.484公斤 Ss量： 44x0.004=0.176公斤

0.484161.42.441公斤321.ZnSO4量：

其中：Zn 0.989公斤 O 0.968公斤

0.17697.40.536公斤322.ZnS量：

其中：Zn 0.36公斤

2.64159.73.774公斤3. ZnO·Fe2O3量：焙砂中Fe先生成Fe2O3，其量为：111.7

Fe2O3有40%与ZnO结合生成ZnO·Fe2O3，其量为：3.774×0.40=1.510公斤

1.51241.12.28公斤ZnO·Fe2O3量： 159.7

其中：Zn 0.618公斤 Fe 1.056公斤 O 0.606公斤 余下的Fe2O3量： 3.774-1.51=2.264公斤

- 14 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

其中：Fe 1.583公斤 O 0.681公斤

4.ZnO量：Zn=27.794-（0.989+0.36+0.618）=25.827公斤

25.82781.432.145公斤65.4ZnO=

O=32.145-25.827=6.318公斤

0.044128.40.050公斤112.45.CdO量：

其中：Cd 0.044公斤 O 0.006公斤 6. PbO·SiO2量：

0.917223.20.988公斤

207.2 其中: Pb 0.917公斤 O 0.071公斤 与PbO结合的SiO2量：

0.988600.265公斤

223.2 余留之SiO2量：1.77-0.265=1.505公斤 CuO、Pb·SiO2等的数量与烟尘相同。 以上计算结果列于下表

表3-3焙砂的物相组成，kg

SS组成 Zn Cd Cu Pb Fe SS O4 0.ZnS 0.36 176 ZnSO4 0.98 9 484 0. 989 0. 2 6 2.46O gO O2 CaMSiO 其他 共计 0.53 - 15 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

25.8ZnO 27 ZnO˙Fe2O3 0.61 8 056 1.Fe2O3 583 0.04CdO 4 0.CuO 08 PbO ˙SiO2 7 0.CaO 4 0.1MgO 4 1.SiO2 505 0其他 .7 27.7共计 94

4 08 7 639 176 - 16 -

484 4 4 770 671 .7 15 0.040.0.912.0.0.0.0.11.8.00 43.8 5 0.70 0 1.50 0 0.140.91 265 071 0.0. 3 0.40 0 1.25 006 681 0. 0 0.081. 606 0. 4 0.05 318 0. 0 2.266. 45 2.2832.1

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

百分比(%) 63.40.10 3 18 0.2.09 02 40 10 91 2 04 .79 .6 00 6.0.1.0.0.34.191100.

3.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算

焙砂和烟尘中剩余的硫量为：0.176+0.484+0.761+0.942=2.363公斤 焙烧过程中脱硫量为:32.2-2.363=29.837公斤

假定95%的硫生成SO2, 5%的硫转化成SO3，需要的O2量则为：

32生成SO2：29.837×0.95×32=28.345公斤 48生成SO3：29.837×0.05×32=2.238公斤

由烟尘和焙砂中得，氧化物和硫酸盐的含氧量为：8.535+8.671=17.206公斤 因此，100公斤锌精矿（干量）焙烧需要理论氧量为：28.345+2.238+17.206=47.789公斤

空气中氧的重量百分比为23%，则需要理论空气量为：

47.885100207.778公斤

23 为了加速反应的进行，提高设备生产能力，实际鼓风量比理论空气量要大，对于湿法炼锌的沸腾焙烧，按工厂实践，过剩空气系数可取1.25，故实际需要空气量为：

207.778×1.25=259.722公斤

空气中各组分的重量百分比为：N277%、O223%。鼓入259.722公斤空气，其中：

N2=259.722×0.77=199.986公斤

- 17 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

O2=259.722×0.23=59.736公斤

标准状况下，空气比重为1.293公斤/标米3 ，实际需要空气之体积为：

259.7223

200.868标米

1.293空气中各组分的体积百分比为：N279%、O221% 其中：N2=200.868×0.79=158.686标米3 O2=200.868×0.23=46.200 标米3

3.1.5 沸腾炉排出烟气量和组成

1. 焙烧过程中产出量：

64 SO2=29.837×0.95×32=56.690公斤

80 SO3=29.837×0.05×32=3.730公斤

2. 过剩的氧量：60.42-47.789=12.631公斤 3. 鼓入空气中带有的氮量：199.986公斤

4. CaCO3和MgCO3分解产出CO2量：0.63+0.30=0.93公斤 5. 锌精矿及空气带水分产生的水蒸气量：

进入沸腾焙烧炉的锌精矿含一定量水分，取8%，即100公斤干精矿带入水分为：

8 1008×100=8.696公斤

空气带入水分量计算：

假设该地区气象资料：大气压力754.8毫米汞柱，相对湿度77%，平均气温17.5℃。换算为此条件下空气需要量为：

- 18 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

760（27317.5） 200.868×754.8273=215.217米3

空气的饱和含水汽量为0.0162公斤/米3，带入水分量为： 215.217×0.0162×0.77=2.685公斤 带入水分总量为：8.696+2.685=11.381公斤 体积：

11.38122.4=14.163标米3

18以上计算结果列于下表:

表3-5烟气量和组成

组 成 重 量（公斤） 体 积（标米3） 体 积 比 SO2 56.690 19.842 9.71% SO3 3.73 1.044 0.51% CO2 0.930 0.473 0.23% N2 199.986 159.989 78.29% O2 12.631 8.842 4.33% H2O 11.381 14.163 6.93% 共计 285.348 204.353 100.00%

- 19 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

3.1.6 沸腾焙烧物料平衡

按以上计算结果编制的物料平衡表如下：（未计机械损失）

加入 产出 百分比 11.46干锌精矿 100 26.95% 烟尘 42.625 % 名称 质量，kg 百分比 名称 质量，kg 精矿中水分 8.696 2.34% 焙砂 43.815 11.78% 76.75干空气 259.722 69.99% 烟气 285.348 % 空气中水分 2.685 0.72% 100.00共计 371.103 % 共计 371.788 100.00% 3.2热平衡计算 3.2.1热收入

- 20 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。 1.硫化锌按下式反应氧化放出热量Q1: ZnS+1/2O2=ZnO+SO2+105930千卡

97.472.401kg21.6660.5125.820.618生成ZnO的ZnS量： 65.4

Q1=

10593072.40178741千卡

97.42.硫化锌按下式反应硫酸氧化放出热量O2 ZnS+SO2=ZnSO4+185050千卡 生成ZnSO4的ZnS量:1.9250.989Q2=1850504.3408246千卡 97.497.44.340kg 65.43.ZnO和Fe2O3按下式反应生成ZnO.Fe2O3放出的热量Q3: ZnO+ Fe2O3= ZnO·Fe2O3+27300千卡 生成ZnO·Fe2O3的ZnO量

0.6180.5181.41.404千卡

65.4Q3=

273001.404471千卡

81.44.FeS2按下式反应氧化放出热量Q4

4FeS2+11O2=2 Fe2O3+8SO2+790600千卡 Q4=

7906009.6315881千卡

479.45.FeS按下式反应氧化放出热量Q5

- 21 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

2FeS+3/2 O2= Fe2O3+2SO2+293010千卡

71.008kg8

10.22kg2

Fe7S8分解得到FeS量：

0.640.42 CuFeS2分解得到FeS量:0.140.16 得到FeS总量为：1.008+0.22=1.228 Q5=

2930101.2282048千卡

287.856.CuFeS2和Fe7S8分解得到硫燃烧放出热量Q6 CuFeS2= CuS2+FeS+1/2S2 分解出S量：

0.46320.04kg

366.8 Fe7S8=7FeS+1/2S2 分解出S量：

1.06320.052kg

646.95 1kg硫燃烧放出的热量为2222千卡则： Q6=0.040.0522222204千卡 7.PbS按下式反应放出热量Q7

PbS+3/2O2=PbO+SO+100690千卡 PbS+SiO2= PbO˙SiO+2030千卡 生成PbO放出热量：

1006902.16909千卡

239.2 生成PbO˙SiO量：1.2531.2782.531kg

- 22 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

生成PbO˙SiO放出热量： Q7=909+18=927千卡 8.CdS按下式反应放出热量Q8

20302.53118千卡

283.3 CdS+1/2O2=CdO+SO2+98800千卡 生成CdO的CdS量：0.11 Q8 =

144.40.141kg 112.4988000.14196千卡

144.49.Cu2S按下式反应氧化放出热量Q9 Cu2S+2O2= 2CuO+ SO2+127470千卡 生成CuO的Cu2S量：0.16 Q9=

159.10.2kg 127.11274700.2160千卡

159.110.锌精矿带入热量Q10



进入流态化焙烧炉的精矿温度为40C,精矿比热取0.2千卡kgC

 Q10=100400.2800千卡 11.空气带入热量为Q11 空气比热取0.316千卡mC3,空气温度为20C,

Q11=215.217200.3161360千卡

12.入炉精矿含水分8.696kg,水分比热取1.0千卡分带入热量Q12

kgC，100kg精矿中的水

 - 23 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

Q12=8.696401.0350千卡

热量总收入Q总收入= Q1+O2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+ Q10+Q11+ Q12+ Q13 =78741+8246+471+15881+2048+204+927+96+160+800+1360+350 =109284

3.2.2热支出

1.烟气带走量为Q烟

炉顶烟气900C,各比分比热为(千卡0mC)：

3 比热 SO2 SO3 CO2 N2 O2 H2O 0.529 0.55 0.521 0.333 0.350 0.403 Q

烟

=（18.91×0.592+0.995×0.55+0.84×0.521+160.312×0.33+8.386×

0.350+14.169×0.403）×900=65715千卡

2.烟尘带走的热量为Q烟尘

有炉中出来烟尘温度为900℃，其比热为0.20千卡/公斤·℃ Q尘=42.625×900×0.2=7672千卡 3.焙沙带走的热量为Q焙

由炉中出来焙砂温度为850℃，其余热为0.20千卡/公斤·℃

Q焙= 43.815 ×850×0.2=7448千卡

4.锌精矿中水分蒸发带走热量为Q蒸

- 24 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

Q蒸=G水t水C水+G水V

式中G水——锌精矿中水的质量，kg； t水——锌精矿中水的温度，40C C水——水的比热，kJkgC，1；

，40C，V为575。

0V ——水的汽化热，kJkgC Q蒸= G水t水C水+G水v

=8.696×40×1+8.696×575=5350千卡 5.精矿中碳酸盐分解吸收的热量为Q分1

1公斤CaCO3分解吸热378千卡/公斤，1公斤MgCO3分解吸收314千卡/公斤

Q分1=378×1.43+314×0.58=723千卡 6.Cu FeS2和Fe7S8分解吸收的热量为Q分2 按1公斤Fe消耗热量为222千卡计 Q分2=（0.14+0.64）×222=173千卡 7.通过炉顶和炉壁的散失热量为Q散

为简化计算，按生产实践，散热损失均为热收入的2.3～5.5%，取5.0% Q散=Q总吸收5.0%=5464千卡 8.剩余热量为Q剩

Q剩= Q总吸收-（Q烟+Q烟尘+Q焙+ Q蒸+Q分Ⅰ+Q分Ⅱ+Q散） =109284-（65715+7672+7448+5350+723+173+） =16739千卡

- 25 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

以上计算结果列于下表:

表3-6锌精矿流态化焙烧热平衡

热收入 项目 热支出 千卡 焙烧反应热 百分比 项目 千卡 百分比 烟气带走热 65715 60.13% 7.02% ZnS氧化成ZnO 78741 72.05% 烟尘带走热 7672 ZnS氧化成ZnSO4 8246 7.55% 焙沙带走热 7448 6.82% ZnO和Fe2O3反应生成ZnO˙Fe2O3 471 0.43% 水分蒸发带走热 5350 4.90% FeS2氧化成Fe2O3 15881 14.53% 碳酸盐分解 723 0.66% FeS氧化成Fe2O3 2048 1.87% CuFeS2和Fe7S8分解 173 0.16% 分解硫燃烧 204 0.19% 炉顶及炉壁散热 5464 5.00% PbS生成PbO˙SiO2 927 0.85% 剩余热 16739 15.32% - 26 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

CdS氧化成CdO 96 0.09% Cu2O氧化成CuO 160 0.15% 精矿带入热 800 0.73% 空气带入热 1360 1.24% 水分带入热 350 0.32% 共计 109284 100.00% 共计 109284 100.00%

- 27 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第四章 沸腾焙烧炉的选型计算

4.1床面积

床面积：按每日需要焙烧的干精矿量，依据同类工厂先进的床能率选取。 计算式为：

FA a式中： F—需要的床面积，m2； A-每日需要焙烧的干精矿量，td；

α—炉子床能率，tm2d；锌精矿酸化焙烧5-6吨/日·米2。

确定A：设沸腾焙烧炉每年工作330天，床能率取5.5，年产8万吨锌，锌的回收率94%，锌精矿含锌53.45%

A=

80000482.5t/d

33094%53.45%A482.587.73m2 a5.5则 F4.2前室面积

22我国使用的18.7—45m的流态化焙烧炉均有前室。小于5m的炉子可不用前

室。16m的炉子也有不用前室的。由于本设计的炉床面积为92m，固应该采用前室。

前室有矩形和扇形两种，一般为1.5～2m.这里取2m.

22224.3流态化床断面尺寸:

D床f床f前室0.785f床0.785

- 28 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

式中 f前室—流态化焙烧炉加料前室面积，m2； f床—流态化焙烧炉炉床面积，m2； D床—炉床直径，m。 本设计采用圆形带前室炉型，固床断面尺寸: D床1.13F床-F前室10.463m

4.4流态化床高度（沸腾层高度H）

流态化床高度近似的等于气体分布板至溢流口下沿的高度。一般它是由炉内停留时间、流态化床的稳定性和冷却器的安装条件等因素确定。锌精矿酸化焙烧是放热反应，为使床层具有一定热稳定性和流化的均匀性，国内生产的流态化高度一般为0.9~1.2m。本设计采用1m。

4.5炉膛面积和直径

F膛V烟1t膛F床86400W膛

式中 —沸腾焙烧炉单位面积生产率，吨m2d； V烟—单位炉料烟气产出量，204.353m3； t膛—炉膛温度，950℃； F床—炉床面积，87.73m2； W膛—KW带

W带—颗粒带出速度，一般为1.35ms，和精矿粒度有关，K取0.3～0.55，这里取小值0.3.

- 29 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

W膛—0.31.350.405ms —1273 F膛

5.52043.53195027387.73126.237m2

864000.405 D膛1.13F膛12.696m

4.6炉膛有效高度

1. 未扩大直筒部分H1，根据操作和安装方便而定，一般取2.5m。 2. 扩大部分高度H2，炉腹角ф取20。

H21m 2D膛D床ctg203.0683. 炉膛高度H膛

H3V烟1t膛F床t86400F膛

式中t—烟气在炉内必须停留的时间，秒.锌精矿酸化焙烧t=15～20s，取20s

H3=

V烟1t膛F床t86400F膛=

5.52043.53195027387.73208.1m

86400126.237H膛H1H2H32.53.0688.113.668m

4.7炉膛空间体积V炉膛 的确定

对于锌的酸化焙烧，一般取V炉膛 =（10~12）F本床 ；

V炉膛1187.33-2943.03（m3）

4.8气体分布板及风帽

- 30 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

4.8.1气体分布板孔眼率

气体分布板孔眼率即风帽孔眼总面积与炉床面积之比值。根据国内工厂实践，锌精矿流态化焙烧炉空气分布板的孔眼率一般为0.7~1.2%。本设计选用1.1%。

4.8.2风帽

风帽分菌形、伞形、锥形等，风帽孔眼有侧孔式、直通式、密孔式等。本设计采用侧孔式菌形风帽，因为从侧孔喷出的气体紧贴分布板面进入流态化床，搅动作用好，孔眼 不易堵塞、不易漏料等。

风帽的孔眼数一般为4、6、8，孔眼直径3~10mm。高温氧化焙烧炉的孔眼直径取8~10mm。风帽材料多用普通铸铁，高温氧化焙烧应采用耐用铸铁。

风帽数量一般可由下式计算：

b孔F炉床F前床78.5nd2孔 N

式中 N—风帽个数；

n— 一个风帽上的孔眼个数，6； d孔—风帽孔眼直径，mm，8mm；

b孔—分布板孔眼率，%，1.1%。 本设计采用的风帽个数为：

b孔F炉床F前床78.5nd2孔1.187.7323275个 0.00006478.56N所以N=3275个。

4.9确定沸腾层冷却面积F冷却

F冷却 =Q剩余/[K（t沸腾层－t水）] （m2）

- 31 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

其中，Q剩余：沸腾层所需排走热量(由热平衡表中换算得到)； K：从沸腾层到循环水的综合传热系数； t沸腾层：沸腾层平均温度，℃ ；

t水：循环水的平均温度，℃（由蒸汽压力决定）；约为120～180千米/小时,米

2

·℃

F冷却167390482.524.457m2

24160（900-40）4．10水套中循环水的消耗量

A冷却 = Q剩余/[C（t－t入水）]

其中，A冷却：水套中循环水的消耗量； C：水的比热，4.187KJ/Kg·℃； t入水：循环水的入水温度，℃ ；

q：水的汽化热，KJ/Kg；可查相应的图表求出。 A冷却 = （公斤/时） 若用汽化冷却，用水量为冷却水的

11~ 3020即F冷却 =22963.8/25=918.55 （公斤/时）

4.11风箱的容积V风箱

V风箱=（V鼓风/800）1.34 ( m3) 其中，V鼓风：炉底鼓风量，m3/h ； V风箱==195.787m3

4.12加料管面积F加料

F加料 = G加料/W加料 （m2）

- 32 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

其中，G加料：加料量，t/h； W加料：加料管内质量流量，t/ M2·h；

加料管为垂直设置时，一般W加料= 200～300 t/( m2·h )。

F冷却482.50.0804m224250

d1.130.08040.32m320mm

4.13 溢流排料口

溢流排料口的高度视操作要求而定，一般为300~800mm。溢流排料口的宽度要与排料量相适应，可按下列经验公式计算：

B溢流 =500（G排料/ρ

颗粒

）0.23 (mm)

其中，G排料：溢流排料口排料量，Kg/h；为加料量减去烟尘和物料的烧减量。 ρ

颗粒

：溢流排料口排出物料的真密度，Kg/ m3 。

本设计采用外滥流排料。溢汉口孔洞高度600毫米。

（ B溢流500482.510000.438150.23）598mm244100

溢流口尺寸:598mm×600mm。

4.14 排烟口的面积F排烟 的计算

F排烟 = aV烟（1+βt烟气）F炉床 /（86400W排烟）m2 其中，t烟气 为烟气的温度，℃； W排烟为烟气的排出速度，10m/s。

F排烟 =

5.52043.53190027387.733.762m2

8640010设用矩形断面，高与宽之比为0.8，则高=3.7620.81.73m，宽为2.18m 。 排烟口断面为：高×宽=173mm×218mm。

- 33 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第五章沸腾炉辅助设备的选择计算

沸腾炉辅助设备主要有风机、收尘设施及检测仪表等。这时主要介绍风机的选择计算。

风机的风压由炉底（气流分布板）压降、沸腾层压降、管道压降与裕量所决定。 1、 炉底（气流分布板）压降△P炉底： △P炉底 =100～500 ( mmWG) ，本设计取300 2 、 沸腾层压降△P沸腾层：

△P沸腾层=H沸腾层（1－ε沸腾层）（ρ颗粒－ρ气体）+△P颗粒 +△P器壁 ( Pa)

其中，ε沸腾层：沸腾层孔隙度，一般ε沸腾层=0.65～0.80； △P颗粒：颗粒间的摩擦阻力，Pa； △ P器壁：颗粒与器壁间的摩擦阻力，Pa；

△ P颗粒+△P器壁一般为100～120 mmWG ，本设计取110。 △P沸腾层=1

（1-0.7）

（4100-1.5）+110=1340 Pa

3、 管道压降△P管道：

可按实际管道布置求出。一般为100～150 mmWG ，本设计取130。 4、 总压降△P总：

△ P总=△P炉底+△P沸腾层+△P管道 （注意压力单位要统一：1 mmWG=1 mmH2O=9.81 Pa）

△ P总=300

9.81+1340+130

9.81=5558.3 Pa

5 风机标称压力P：

为了满足开炉及其他时候对于风压的需要，要求风机风压有20%～30%的风量，

- 34 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

因此:

P=（1+20%～30%）△P总 P=1.25

5558.3=6948 Pa

6、 风机的标称风量Q：

为了满足开炉及其他时候对于风量的需要，要求风机风量有20%～30%的裕量，因此

Q1=（1+20%～30%）Q0总

其中，Q0总 ：沸腾炉正常生产所需鼓入的空气量（标态），m3/h

Q1=1.25=50479 m3/h

- 35 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

第六章 沸腾炉主要技术经济指标

87.73m2沸腾焙烧炉主要结构参数及技术及技术性能表 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 项目 炉子处理量 床能力 烧成率 烟尘率 脱硫率 本厂面积 前室面积 炉膛面积 沸腾层高度 炉膛高度 气体分布板孔眼率 孔眼速度 风帽个数 操作气流速度 水套面积 水套的综合传热系数 沸腾层温度 空气系数 炉底鼓风压力 空气量 烟气量 炉膛温度 单位 吨 吨/日 吨吨/米2·日 % % % 米2 米2 米2 米 米 % 米/速度 个 米/秒 米2 千卡/米2·时·℃ ℃ - 毫米水柱 标米/时 标米/时 ℃ 33数据 48 482.5 5.5 86.44 42.625 87.73 2 126.237 1 13.668 1.1 11 3275 0.6 918.55 160 900 1.25 567 40383 41083 950 备注 汽化冷却

- 36 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

沸腾焙烧炉结构总图：

D炉膛 H炉膛 H扩张 D炉床 H沸腾 炉底风箱

- 37 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

参考文献

［1］蔡祺风 主编 有色冶金工厂设计基础，北京：冶金工业出版社，1991. ［2］万林生 编《沸腾炉焙烧设计》，冶金工程专业课程指导书 2000. ［3］彭容秋 主编 重金属冶金学（第二版），长沙：中南工业大学出版社，2004. ［4］《铅锌冶金学》编委会 主编 铅锌冶金学，北京：科学出版社，2003. ［5］重有色冶金炉设计参考资料（中册），北京：冶金工业出版社，1992. ［6］铜铅锌冶炼设计参考资料（中册） ［7］有色冶金学

- 38 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

设计心得体会

在这次设计中遇到了很多实际性的问题，在实际设计中才发现，书本上理论性的东西与在实际运用中的还是有一定的出入的，所以有些问题不但要深入地理解，而且要不断地更正以前的错误思维。一切问题必须要靠自己一点一滴的解决，而在解决的过程当中你会发现自己在飞速的提升。通过这次课程设计我也发现了自身存在的不足之处，虽然感觉理论上已经掌握，但在运用到实践的过程中仍有意想不到的困惑，经过一番努力才得以解决。

这也激发了我今后努力学习的兴趣，我想这将对我以后的学习产生积极的影响。其次，这次课程设计让我充分认识到团队合作的重要性，只有分工协作才能保证整个项目的有条不紊。另外在课程设计的过程中，当我们碰到不明白的问题时，指导老师总是耐心的讲解，给我们的设计以极大的帮助，使我们获益匪浅。因此非常感谢老师的教导。通过这次设计，我懂得了学习的重要性，了解到理论知识与实践相结合的重要意义，学会了坚持、耐心和努力，这将为自己今后的学习和工作做出了最好的榜样。我觉得这次课程设计是很有意义的。更重要的是如何把自己平时所学的东西应用到实际中。虽然自己对于这门课懂的并不多，很多基础的东西都还没有很好的掌握，觉得很难，也没有很有效的办法通过自身去理解，但是靠着这一个多礼拜的“学习”，在小组同学的帮助和讲解下，渐渐对这门课逐渐产生了些许的兴趣，自己开始主动学习并逐步从基础慢慢开始弄懂它。

我认为这个收获应该说是相当大的。一开始我们从参考书上找来了课题，但是毕竟是参考书，做到后来发现很多程序都是不完整的，这让我们伤透了脑筋。看着别的小组都弄得有模有样了，可是我们连一个课题都还没有定好。好不容易又找到了课题，可是结果还是很不尽人意。参考书毕竟只是一个参考，设计这种东西最后还是要靠自己动脑筋。然后我们大家一起齐心协力，从平时做的实验﹑老师上课的举例﹑书本上的知识以及老师的辅导和其他同学的帮助下终于完成了。应该说这是通过我们小组成员的共同努力和动脑完成的，虽然内容并不是很复杂，但是我们觉得设计的过程相当重要，学到了很多，收获了很多。我觉得课程设计反映的是一个从理论到实际应用的过程，但是更远一点可以联系到以后毕业之后从学校转到踏上社会的一个过程。小组人员的配合﹑相处，以及自身的动脑和努力，都是以后工作中需要的。

在此要感谢我的指导老师的指导，感谢老师给我的帮助。在设计过程中，我通过查阅大量有关资料，与同学交流经验和自学，并向老师请教等方式，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东西，也培养了我独立工作的能力，

- 39 -

江西理工大学 冶金工程084 班 09号《沸腾焙烧炉设计》课程设计

树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力，使我充分体会到了在创造过程中探索的艰难和成功时的喜悦。

- 40 -