一、工程概况
涪陵高笋塘商业步行街C区塔楼建筑面积23525.18m2，地下一层为车库、泵房及配电房，1F～3F(3F为转换层 )为商业用房,4层为社区活动房，结构形式为框架剪力墙结构，其上为住宅楼，结构形式为框剪结构车库，建筑总高度69.90 m。裙楼为框架剪力墙结构，塔楼为框剪结构。
根据工程建筑高度及体量，结合安检站要求，外防护架设置为：-1F～3F为落地式外防护架， 4F～21F用14#槽钢设置悬挑式外防护架。为了结构安全防护的需要，本工程在主体结构施工时，悬挑外架按六层为一节点随主体结构施工进度同步搭设外防护架。
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001
《悬挑式单排钢管外防护架作业指导书》 三、脚手架验算
（一）材料及规格的选择
悬挑杆件采用槽钢，立杆、横杆采用钢管，规格Φ48*3.5，其质量符合GB3092-82规定。扣件材质满足GB15831要求，脚手板、密目安全网符合相应的标准要求。
现场所用材料的技术参数如下：
钢管 抗拉、抗压和抗弯强度设计值（fN/mm2） 21
205 Q
（Φ48×3.5） 弹性模量E（N/mm2） 截面积A（cm） 惯性矩I（cm4） 截面模量W（cm3） 2.06×4.89 12.19 5.08 以上参数根据JGJ 130－2001表5.1.6及附录B取得。 （二）搭设尺寸 1、落地式脚手架
1、搭设高度4.8m+4.5m+5.7m+3.6m=18.6m ○
2、搭设要求： ○
由于该落地式脚手架是置于土上面的砼垫层上，根据现场情况项目部决定，主杆间距1.3m，大横杆间距0.9m，单排立杆距结构边线为1.0m。在每层距建筑物边1000处埋设φ12@3600的地锚环，用于固定连墙杆；垂直防护设置安全网全封闭防护，水平防护每隔二层设置一道，设置的小横杆间距为700，在其上满铺竹跳，并在立杆侧设置600高木踢脚板。
2、挑脚手架
1、○搭设高度：6层×3m/层＋1.5m（高出作业面高度）＝19.5m。 2、搭设要求：悬挑槽钢间距1800，立杆纵距1.8m，大横杆间○
距0.9m，单排立杆距结构边线为700。在4F、11F、17F楼板上，在距建筑物边1000的每处埋设2Φ12＠1800地锚环，用于固定槽钢；在其余楼层距建筑物边1000处埋设Φ12＠3600地锚环，用于固定连墙杆件；垂直防护设置，安全网全封闭防护；水平防护：每隔一层设置一道，设置小横杆间距700，在其上满铺竹挑，并在立杆侧
21
Q
设置600高木脚手挡板。
（三）架体验算 1、落地式脚手架 1）、荷载统计
1、○按脚手架构造，取一个架距范围内的每米高脚手架结构自重
产生的轴向力标准值q1=0.1539KN/ m；（根据JGJ 130－2001表A-1）
2 、木脚手板自重标准值F2=0.35KN/㎡（根据JGJ 130－2001○
表4.2.1-1；
3、○栏杆、挡脚板自重标准值为F3=0.14KN/㎡（拦护高度为450）
（根据JGJ 130－2001表4.2.1-2）；
4、架上活荷载标准值取为F4=1.6KN/㎡（根据现场实际可能存○
在的最大荷载）；
5、全封闭密目网产生的轴心压力为： ○
F5=0.003KN/㎡
6、作用于脚手架上的水平风荷载标准值 ○
wk=0.7μZμSw0（根据JGJ 130－2001表4.2.3）； =0.7×0.84×0.104×0.4 =0.024 KN/㎡ 根据GBJ9取μZ=0.84；
根据JGJ130-2001表4.2.4取μS=1.3 ，根据表A-3取 =0.080，故μS=1.3×0.080=0.104
根据GBJ9取w0=4.0 KN/㎡
21
Q
2）、杆件验算
1、小横杆验算，取一个小横杆间距为计算单元，按一跨简支梁○
进行验算，小横杆间距为La=0.7m，横杆跨度为Lb=1.0m：
强度验算
q=FLa=1.2F2La＋1.4F4La
=1.2×0.35×0.7＋1.4×1.6×0.7 =1.86KN/m
q
0.7
故M= qLb2/8
=1.86×1.02/8 =0.23KN.m
对横杆刚度进行验算 σ=M/W
=0.23×106/5.08×103=46N/㎜2＜f=205N/㎜2 满足应力要求。
υ=5qLb4/384EI（该式根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-7得）
=5×1.86×10004/384×2.06×105×12.19×104 =0.93㎜＜［υ］=L/150=700/150=4.7㎜ 满足挠度要求。
21
Q
2）对大横杆进行验算
按三跨连续梁验算横杆：小横杆跨度为La＝1.0m，大横杆跨度Lb＝1.3m，挡板高度h＝0.85m
q
1.3 1.3
1.3
q静＝1.2（F2La＋F3h）/2
＝1.2（0.35×1.0＋0.14×0.85）/2 ＝0.28 kN/m q动＝1.4F4La/2 ＝1.4×1.6×1.0/2 ＝1.12kN/m 强度验算： M=KMqLb2
=0.100×0.28×1.32＋0.117×1.12×1.32 =0.27KN.m σ=M/W
=0.27×106/5.08×103=53N/㎜2＜f=205N/㎜2 满足应力要求。
KM—为弯矩系数，根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12
21
Q
进行取值。
对挠度验算
υ=KfqLb4/100EI（该式根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12得）
=（0.677×0.28＋0.990×1.12）×（2×103）4/100×2.06×105×12.19×104=8.3㎜=［υ］≤10㎜
满足挠度要求。 扣件抗滑验算
V＝KvqLb＝（1.1×0.28＋1.2×1.12）×2 ＝3.3KN
KV—为剪力系数，根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12进行取值。
R=V=3.3KN＜RC=4KN 满足抗滑要求。 3）立杆验算
取一个立杆间距Lb＝1.3m（架体宽La＝1.0m）的架体进行验算，架体总高为26.6m，设置两道水平防护，根据受力特点，底部为受力最大处。
不组合风荷载时，
单排脚手架传下的轴心力设计值为：
N1= 1.2（q1×26.6＋2F2LaLb/2＋2F3×0.9Lb＋F5×26.6×Lb）＋1.4 F4LaLb/2
21
Q
=1.2×（0.1539×26.6＋2×0.35×1.0×1.3/2＋2×0.14×0.45×1.3＋0.003×26.6×1.3）＋1.4×1.6×1.0×1.3/2 =7.24KN 考虑风荷载时
N2=1.2（q1×26.6＋2F2LaLb/2＋2F3×0.9Lb＋F5×26.6×Lb）＋0.85×1.4 （F4LaLb/2＋wk×26.6Lb）
=1.2×（0.1539×26.6＋2×0.35×1.0×1.3/2＋2×0.14×0.45×1.4＋0.003×26.6×1.3）＋0.85×1.4（1.6×1.0×1.3/2＋0.024×26.6×1.3） =8.02KN
取较大值N=N2=8.02KN 立杆稳定性验算： σ=N/ A
λ=uh/i 按两端铰支，即u =1，λ= h/i =3/1.58×10-2=189，查附录C表得 =0.201，得σ=N/ A=8.02×103/（0.201×4.89×102）=82N/㎜2＜f =205N/㎜2，满足稳定性要求。
4）连墙件验算，本工程采用Φ48×3.5钢管作为连墙件。 Nl＝Nlw＋N0 ＝1.4wkAw＋3
＝1.4×0.024×3×2＋3 ＝3.2KN
Nl---连墙件轴向力设计值
21
Q
Nlw---风荷载产生的连墙件轴向力设计值
N0---连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，取3KN(详见JGJ130-2001 5.4.1)。
Nlw＝1.4wkAw(详见JGJ130-2001 5.4.2)。
Aw---每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 抗弯强度验算：抗弯强度在验算小横杆时已经验算，满足强度要求。
稳定性验算： σ=N/ A
λ=L0/i，取L0＝0.7m，λ= L0/ i =0.7/1.58×10-2=110，根据JGJ130-2001查附录C得 =0.516，得σ=N/ A=3.2×103/（0.516×4.89×102）=13N/㎜2＜f =205N/㎜2。
满足稳定性要求。
5）锚环验算（Φ12）：作用与锚环的力通过连墙件传给。 取一个连墙件间距为计算单元，按一跨简支梁进行验算，连墙件间距为La=3.6m，跨度为Lb=1.0m：
q=FLa=1.2F2La＋1.4F4La
=1.2×0.35×3.6＋1.4×1.6×3.6 =9.58KN/m
q
1.0
N＝qLb/2＝9.58×0.7/2＝3.35 KN
21
Q
f=N/A=3.35×103/（π122/4）=29.6㎜2＜fC=210 N/㎜2，满足强度要求
2、挑脚手架 1）、荷载统计
1 、按脚手架构造，取一个架距范围内的每米高脚手架结构自○
重产生的轴向力标准值q1=0.1539KN/ m；（根据JGJ 130－2001表A-1）
2、木脚手板自重标准值F2=0.35KN/㎡（根据JGJ 130－2001○
表4.2.1-1；
3、○栏杆、挡脚板自重标准值为F3=0.14KN/㎡（拦护高度为450）
（根据JGJ 130－2001表4.2.1-2）；
4、架上活荷载标准值取为F4=1.6KN/㎡（根据现场实际可能存○
在的最大荷载）；
5、全封闭密目网产生的轴心压力为： ○
F5=0.003KN/㎡
6、作用于脚手架上的水平风荷载标准值 ○
wk=0.7μZμSw0（根据JGJ 130－2001表4.2.3）； =0.7×0.84×0.104×0.4 =0.024 KN/㎡ 根据GBJ9取μZ=0.84；
根据JGJ130-2001表4.2.4取μS=1.3 ，根据表A-3取 =0.080，故μS=1.3×0.080=0.104
21
Q
根据GBJ9取w0=4.0 KN/㎡ 2）、杆件验算
1、小横杆验算，取一个小横杆间距为计算单元，按一跨简支梁○
进行验算，小横杆间距为La=0.7m，横杆跨度为Lb=0.7m：
强度验算
q=FLa=1.2F2La＋1.4F4La
=1.2×0.35×0.7＋1.4×1.6×0.7 =1.86KN/m
q
0.7
故M= qLb2/8
=1.86×0.72/8 =0.11KN.m
对横杆刚度进行验算 σ=M/W
=0.11×106/5.08×103=22N/㎜2＜f=205N/㎜2 满足应力要求。
υ=5qLb4/384EI（该式根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-7得）
=5×1.86×7004/384×2.06×105×12.19×104 =0.23㎜＜［υ］=L/150=700/150=4.7㎜
21
Q
满足挠度要求。
2、对大横杆进行验算 ○
按三跨连续梁验算横杆：小横杆跨度为La＝0.7m，大横杆跨度Lb＝1.8m，挡板高度h＝0.85m
q
1.8
1.8 1.8
q静＝1.2（F2La＋F3h）/2
＝1.2（0.35×0.7＋0.14×0.85）/2 ＝0.22 kN/m q动＝1.4F4La/2 ＝1.4×1.6×0.7/2 ＝0.78kN/m 强度验算： M=KMqLb2
=0.100×0.22×22＋0.117×0.78×22 =0.45KN.m σ=M/W
=0.45×106/5.08×103=88N/㎜2＜f=205N/㎜2 满足应力要求。
KM—为弯矩系数，根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12进行取值。
21
Q
对挠度验算
υ=KfqLb4/100EI（该式根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12得）
=（0.677×0.22＋0.990×0.78）×（1.8×103）4/100×2.06×105×12.19×104=3.85㎜=［υ］≤10㎜
满足挠度要求。 扣件抗滑验算
V＝KvqLb＝（1.1×0.22＋1.2×0.78）×1.8 ＝2.12KN
KV—为剪力系数，根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-12进行取值。
R=V=2.12 KN＜RC=4KN 满足抗滑要求。 3）立杆验算
取一个立杆间距Lb＝1.8m（架体宽La＝0.7m）的架体进行验算，架体总高为19.5m，设置两道水平防护，根据受力特点，底部为受力最大处。
不组合风荷载时，
单排脚手架传下的轴心力设计值为：
N1= 1.2（q1×13.5＋2F2LaLb/2＋2F3×0.9Lb＋F5×13.5×Lb）＋1.4 F4LaLb/2
=1.2×（0.1539×19.5＋2×0.35×0.7×1.8/2＋2×0.14
21
Q
×0.45×1.8＋0.003×19.5×1.8）＋1.4×1.6×0.7×1.8/2 =7.16KN 考虑风荷载时
N2=1.2（q1×19.5＋2F2LaLb/2＋2F3×0.9Lb＋F5×19.5×Lb）＋0.85×1.4 （F4LaLb/2＋wk×19.5Lb）
=1.2×（0.1539×19.5＋2×0.35×0.7×1.8/2＋2×0.14×0.45×1.4＋0.003×19.5×2）＋0.85×1.4（1.6×0.7×1.8/2＋0.024×19.5×1.8） =6.15KN
取较大值N=N1=7.16KN 立杆稳定性验算： σ=N/ A
λ=uh/i 按两端铰支，即u =1，λ= h/i =3/1.58×10-2=189，查附录C表得 =0.201，得σ=N/ A=6.15×103/（0.201×4.89×102）=63N/㎜2＜f =205N/㎜2，满足稳定性要求。
4）连墙件验算，本工程采用Φ48×3.5钢管作为连墙件。 Nl＝Nlw＋N0 ＝1.4wkAw＋3
＝1.4×0.024×3×2＋3 ＝3.2KN
Nl---连墙件轴向力设计值
Nlw---风荷载产生的连墙件轴向力设计值
21
Q
N0---连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，取3KN(详见JGJ130-2001 5.4.1)。
Nlw＝1.4wkAw(详见JGJ130-2001 5.4.2)。
Aw---每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 抗弯强度验算：抗弯强度在验算小横杆时已经验算，满足强度要求。
稳定性验算： σ=N/ A
λ=L0/i，取L0＝0.7m，λ= L0/ i =0.7/1.58×10-2=110，根据JGJ130-2001查附录C得 =0.516，得σ=N/ A=3.2×103/（0.516×4.89×102）=13N/㎜2＜f =205N/㎜2。
满足稳定性要求。
5）锚环验算（Φ12）：作用与锚环的力通过连墙件传给。 取一个连墙件间距为计算单元，按一跨简支梁进行验算，连墙件间距为La=3.6m，跨度为Lb=0.7m：
q=FLa=1.2F2La＋1.4F4La
=1.2×0.35×3.6＋1.4×1.6×3.6 =9.58KN/m
q
0.7
N＝qLb/2＝9.58×0.7/2＝3.35 KN
f=N/A=3.35×103/（π122/4）=29.6 N/㎜2＜fC=210 N/㎜2，满
21
Q
足强度要求。
6）槽钢验算（由于跨度较小，槽钢受自重影响小，故槽钢自重忽略不计）
取一个间距La＝1.8m的槽钢进行受力分析。
该槽钢有两种受力方式：第一种：当作业面在第一层时：槽钢受力分析详见右图：
q N
强度验算： q1＝1.2F2La =1.2×0.35×1.8 =0.76kN/m
N1=（N立－1.2F2LaLb－1.2F3×0.9×La）＋1.2F3×0.9×La ＝7.16－0.76×0.7/2 ＝6.89KN M1=qLb2/2＋NLb
=0.76×0.72/2＋6.89×0.7 ＝5.01KN.m
第二种，当作业面在第二层或其上时，槽钢受力分析详见右下图： N
21
Lb＝0.7m Lb＝0.7m
Q
N1=N立＝7.16KN M2=NLb =7.16×0.7 =5.01KN.m
故取M=M2=5.01KN.m，由M/fc＝5.01×106/205＝24.44cm3，即该槽钢W≥24.44cm3，根据《钢结构设计手册》，选14＃槽钢，Wy＝28.65cm3。
14＃槽钢技术参数如下：
抗拉、抗压和抗弯强度设计值（fN/mm2） 205 2.06×38 28.65 14槽钢 ＃弹性模量E（N/mm2） 惯性矩Ix（cm4） 截面模量Wx（cm3） 以上参数根据《钢结构设计手册》取得。 挠度验算：
υ=NLb3/3EI（该式根据《建筑施工手册》第二版 上册表2-8得） =7.16×103×（0.7×103）3/3×2.06×105×38×104=9.4㎜=［υ］≤10㎜
满足挠度要求。 锚环验算（Φ12）： V＝N＝7.16KN 由N=V=7.16KN
f=N/A=7.16×103/（π122/4）=63 N/㎜2＜fC=210 N/㎜2，满足强度要求。
21
Q
五、构造要求
1、立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长如采用搭接方式，搭接长度不应小于1m，应采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。
立杆垂直度偏差：架高30m以下时，不大于架高的1/200。 2、纵、横向水平杆、脚手架
1）纵向水平杆步距为1700，以便立网挂设。纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头在水平方向错开距离不小于500㎜；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
纵向水平杆如采用搭接方式，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100㎜。
2）横向水平拉杆
横向水平拉杆每层设置，一端与地锚环牢固连接，另一端外伸长度1100。
3）脚手板的设置符合下列规定：
底层及作业层脚手板应满铺，脚手板应设置在三根横杆上。脚手板的铺设可采用对接平铺，也可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处须设两根横向水平杆，脚手板外伸长130～150㎜，两块脚手板外伸长度之和不应大于300㎜；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200㎜，其伸出横向水平杆的长度不应小于100㎜。
3、剪刀撑
在防护架外侧立面两端各设置一道剪刀撑，中间各道剪刀撑之间
21
Q
的净距不大于15m，剪刀撑由底至顶连续设置。每道剪刀撑跨越5根立杆，斜杆与地面的倾角控制在450～600。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度同立杆搭接的相关规定。剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜。
4、挡脚板的设置：用竹跳板绑于立杆上，并用铁丝固牢。
六、脚手架的检查与验收：
1、外脚手架必须由持有上岗证的人员搭设，随楼层的增高,逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应立即整改。
2、外脚手架分段验收应按ＪＧ59－９９“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写验收记录，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
七、外脚手架搭设的劳动力安排：
1、根据工程规模和外脚手架的数量确定搭设人员的人数，明
确分工并进行技术交底。
2、必须须建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术人员组
成的管理机构，搭设负责人向项目经理负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设个拆除必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
八、外脚手架搭设的安全技术措施
1、外脚手架搭设人员必须持上岗证，并正确使用安全帽、安
21
Q
全带、穿防滑鞋。
2、作业层上的施工荷载不得超载。不得将模板支架、泵送混凝
土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、严禁脚手架存在探头板，铺设脚手架时应尽量使用施工荷载内外传递平衡。
5、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆及连墙件。
6、保证脚手架的整体性，不得与其它架体一并拉结，不得截断架体。
九、外脚手架拆除的安全技术措施：
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作
业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志， 地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 4、拆架的顺序应遵守由上而下，先搭后拆的原则。先拆拉
21
Q
杆、
脚手板、剪刀撑，后拆横向、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数
层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一
人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、在拆架时，不应中途换人，如必须换人时，应将拆除情况
交付清楚后方可离开。
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按
指定地点随拆随运，分类堆放。当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。
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Q
编制人：张长生
日期： 2008年5月8日
审核人：钟隆华 日期：2008年5月8日
批准人：杜林
日期：2008年5月8日
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