架空输电线路设计课程设计

情况说明书

一、问题重述 ·····························································································································1 二、模型假设与符号说明 ··········································································································1 三、问题分析 ·····························································································································2 四、数据预处理与分析 ··············································································································3 五、判定控制条件 ·····················································································································5 六、判定最大弧垂气象 ··············································································································6 七、计算各气象条件下应力和弧垂 ···························································································7 八、计算安装曲线 ·····················································································································9 九、应力弧垂曲线与安装曲线 ································································· 错误！未定义书签。 十、感言 ···································································································· 错误！未定义书签。 十一、参考文献 ························································································ 错误！未定义书签。 十二、附录 ································································································ 错误！未定义书签。

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一、问题重述

1.1问题背景

《架空输电线路设计》这门课程是输电专业大三的第一门专业课，其内容繁复，需要通过输电线路课程设计这门课来巩固相关知识。

应力弧垂曲线表示了各种气象条件下架空线应力和有关弧垂随档距的变化，而安装曲线表示了各种可能施工温度下架空线在无冰、无风气象下的弧垂随档距变化情况，此两类曲线极大方便了工程上的使用。同时，其求解过程涉及到状态方程式求解、临界档距求解、控制气象判别及降温法等主干知识，能够起到较好复习、夯实基础知识，进一步熟悉两类曲线绘制的流程。 1.2题设条件

设计任务书给出了设计条件，具体如下： 1) 气象条件：全国典型气象Ⅵ区；

2) 导线规格：LGJ-210/50(GB1179—1983)； 3) 电压等级：110KV。 1.3需解决的问题

根据设计任务书，本文需解决如下问题：

问题1：计算临界档距，判定控制条件及其作用档距范围； 问题2：判定最大弧垂气象；

问题3：计算各种气象条件下的导线应力和弧垂，计算档距范围50——800，间

隔50，必须计算有效临界档距处的值并绘制导线应力弧垂曲线；

问题4：计算导线安装曲线（考虑初伸长）。温度范围：最低气温至最高气温，

间隔5oC，并绘制百米弧垂曲线。

二、模型假设与符号说明

2.1模型假设

假设1：该设计档两悬挂点等高，即高差为零。 假设2：作用于导线的荷载沿斜档距均布。 假设3：架空线为柔性索链，即导线刚度为零。 2.2符号说明

符号 A d E α Tj q 2

含义 截面积 导线直径 弹性系数 温膨系数 计算拉断力 计算质量 强度极限 p k [0] [cp] 安全系数 许用应力 年均应力上限  比载 临界档距 状态方程式中第二状态应力 导线弧垂 代表档距 温度 风速 lij 02 fv lr t v 注：还有一些具体的参数变量在各模型中进行具体说明。

三、问题分析

3.1问题一的分析

首先，应根据设计参数计算出各种气象条件下的比载，包括自重比载、无冰综合比载、覆冰综合比载，同时，用于杆塔强度校验和电气距离校验应分别求解。 接着，将四种可能的控制气象条件，即最大风速、最厚覆冰、年均气温和覆冰有风按/[0]由小到大排序，求解出两两气象的临界档距后运用列表法进行控制气象条件的判别，再根据临界档距大小得出控制气象条件的控制档距范围。 3.2问题二的分析

本问可采用临界温度判定法进行求解。可能的最大弧垂气象为最高气温和最大垂直比载气象（覆冰无风），以覆冰无风为第一状态，临界温度为第二状态，求解出临界温度，将临界温度与最高气温进行比较，若计算出的临界温度大于最高气温，则最大弧垂发生在覆冰无风气象条件，否则其发生在最高气温气象条件。 3.3问题三的分析

本问要求求解各气象条件下导线应力和弧垂，基于第一问的结论，应将所求档距范围以有效临界档距为分界点得出不同档距范围内的控制气象条件。以控制气象条件为第一状态，以其余12种气象组合分别作为第二状态，求解出相应气象条件的应力，再根据斜抛物线弧垂计算公式计算导线在不同气象、不同档距处的弧垂值。以档距为横坐标、应力为中坐标作出弧垂曲线，即可得导线应力弧垂曲线。

3.4问题四的分析

本问要求计算导线安装曲线，首先应计算出导线的铝钢截面比，根据该值选取降温读数来补偿架空线的初伸长。采用问题三的解决方法，建立状态方程式，求解不同档距、不同施工温度下的导线应力和百米档距弧垂。

3

四、数据处理与分析

4.1气象参数整理

根据设计条件，线路经过全国典型气象区为VI区，将计算应力弧垂曲线所需气象条件的气象三要素参数整理如下表所示。

气象\\参数 最低气温 -20 气温(oC) 0 风速(m/s) 0 冰厚(mm) 最大风速 -5 25 0 覆冰有风 -5 10 10 年均气温 10 0 0 覆冰无风 -5 0 10 最高气温 40 0 0 内过电压 10 15 0 外过有风 15 10 0 外过无风 15 0 0 安装有风 -10 10 0 事故气象 -10 0 0 4.2导线参数整理

根据设计条件，导线规格为LGJ-210/50(GB1179—1983)，将导线参数整理于表4-1所示。

表4-1 导线参数 A(mm2) 258.06d(mm) 20.86 E(Mpa) 80000 α(1/oC) 17.810-6 Tj(N) 90830 q (kg/km) 960.8 p (Mpa) 334.374 k 2.5 [0] (Mpa) 133.75 [cp] (Mpa) 83.5935 上表中导线许用应力计算过程及系数选取说明： 综合拉断力除以架空线的截面积，可得到架空线的抗拉强度，即

T90830p0.95j0.95334.3738MPa

A258.06即使不考虑悬挂点附加弯曲应力和震动时的附加动应力的影响，最小安全系数也要求达到1.86[1]，根据实际情况必须考虑上述两个因素的影响，为保证线路能够安全可靠运行，导线的设计安全系数不应小于2.5，这里取2.5作为导线的设计安全系数，则导线许用应力为

334.3738[0]p133.7495MPa

k2.5控制微风振动的年均气温气象条件下的年均应力，在采取防振措施的情况下，其设计安全系数不应小于4.0[1]，此时导线安全系数可取4.0进行计算，则年均应力上限为

334.3738[0]p83.5935MPa

k44.3各种气象条件下导线比载计算 ①自重比载：

qg960.89.806651(0,0)10310336.5118103(MPa/m)

A258.06②冰重比载：

b(db)10(1020.86)2(10,0)27.72810327.72810333.1584103(MPa/m)A258.06

③垂直总比载：

4

3(10,0)1(0,0)2(10,0)69.6702103(MPa/m)

④无冰风压比载：

无冰风压比载计算时系数选取依据：1)根据设计条件，线路的电压等级为110KV，所以架空线风荷载调整系数c取1.0；2)由于导线线径d大于17mm，风载体型系数sc取1.1；3)风速不均匀系数f按表4-2选取。

表4-2 风速不均匀系数计算值 10 15 设计风速v (m/s) 1.00 1.00 计算杆塔荷载 1.00 0.75 校验杆塔电气间隙 25 0.85 0.61 f 计算无冰风压比载的表达式为 0.625v24(0,v)cfscd103(MPa/m)Av10m/s，计算强度时，有

0.6251024(10,10)111.120.861035.5573103(MPa/m)258.06

其余风速时按式(1)计算，计算结果如下表所示：

设计风速v (m/s) 无冰风压比载 计算强度 表4-3 无冰风压比载 10 5.5573 15 12.5040 25 29.5233 (1)5.5573 9.3780 21.1873 计算风偏 103(MPa/m) ⑤覆冰风压比载： 覆冰风压比载计算式中风载体型系数取1.2计算，风速不均匀系数及风荷载调整系数均按④中无冰风压比载系数选取原则确定。覆冰风压比载其计算式为

0.625v25(b,v)cfsc(d2b)103(MPa/m)(2)Av10m/s，计算强度时，有

0.6251025(10,10)111.2(20.86210)10311.8751103(MPa/m)258.06

计算风偏时，由于风速不均匀系数与计算强度时相同，则有

5(10,10)11.8751103(MPa/m)

⑥无冰综合比载：

无冰综合比载计算式为

26(0,v)12(0,0)4(0,v) 根据风速大小及校验目的不同，计算结果分别表示如下：

26(0,10)12(0,0)4(0,10)(36.5118103)2(5.5573103)236.9323103(MPa/m)26(0,15)12(0,0)4(0,15)(36.5118103)2(9.3780103)237.6969103(MPa/m)用于强度时，无冰综合比载为：

26(0,25)12(0,0)4(0,25)(36.5118103)2(29.5223103)2=46.9546103(MPa/m)用于风偏时，无冰综合比载为：

26(0,25)12(0,0)4(0,25)(36.5118103)2(21.1873103)2=42.2139103(MPa/m)⑦覆冰综合比载：

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由于计算强度和风偏时的覆冰风压比载相同，所以用于强度和风偏的覆冰综合比载相同均为：

7(10,10)3(10,0)25(10,10)210369.6702211.8751270.6750103(MPa/m) 将各气象条件下的比载整理于表3-3所示。

表4-4 比载汇总表 单位：103(MPa/m) 项目 数据 备注 自重 无冰综合 无冰综合 6(0,25) 6(0,25)用于强度 46.9546 覆冰综合 1(0,0) 36.5118 覆冰无风 3(10,0) 69.6702 无冰综合 6(0,10) 36.9323 无冰综合 6(0,15) 37.6969 7(10,10)用于风偏 强度、风偏 42.2139 70.6750 sc1.1sc1.1sc1.1sc1.1 f1.0f0.75 f0.85 f0.61 sc1.2 f1.0 五、问题一的求解

本问可依两两间的临界档距比较采用列表法来解决，列表法能够直观地反映有效临界档距及其控制档距范围。因此针对问题一，建立列表法模型能够很好地解决问题。

5.1列表法模型的建立

计算临界时lij，把一种控制条件作为第一状态，其比载为i，温度为ti，应力达到允许值0i；另一种控制条件为第二状态，相应参数分别为j、tj、0j。临界状态下有liljlij，得[1]

23E2jlijcos0j 解之得

240j20iE12lr2cos3240i2Ecos(t2t1)

240j0iEcostjti

lij22Ejicos30j0i再按将四种可能的控制气象条件，即最大风速、最厚覆冰、年均气温和覆冰

有风按/[0]由小到大排序，用列表法列表如下：

气象条件 临界档距(m) a（最低气温） lab b（最大风速） c（年均气温） d（最厚覆冰） —— lac lad lbc lbd lcd

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综上所述，本问的模型为

240j0iEcostjtilij22Ejicos30j0ii,jA(a,b,c,d)且ij

式中，A——四种可能控制气象的集合气象；

i,j——表示两种不同气象。 5.2 模型的求解 5.2.1模型求解结果

通过MATLAB软件编程解得各临界档距值（源程序见附录三），采用列表法进行有效临界档距的判定，如表5-1所示：

气象条件 临界档距(m) 表5-1 有效临界档距判别表 a（最低气温） b（最大风速） c（年均气温） lab512.77 lbc虚数 lac虚数 lcd312.59 lbd虚数 lad176.94 d（最厚覆冰） —— 5.2.1结果分析

根据上表易知，lcd为有效临界档距。当实际档距l312.59m时，年均气温为控制条件；当l312.59m时，最厚覆冰为控制气象条件。

六、问题二的求解

6.1 模型的建立

出现最大弧垂的气象条件是最高气温或覆冰无风（最大垂直比载），可建立临界温度判定模型判定最大弧垂气象。

根据假设条件1：该设计档两悬挂点等高，即高差为零，设覆冰无风时的气温为tb，比载为3，架空线水平应力为b；而临界温度为tj，比载为1，水平应力为j，最高温时的温度为tmax，则以覆冰无风为第一状态，临界温度为第二状态并结合临界温度定义隐含条件可列状态方程式如下

E32l211E12l21bbE(tjtb) 223243243bb22解之可得临界温度表达式为

tjtb11b

3E由于上式中b为未知量，需以控制条件为第一状态，以覆冰无风为第二状

态求解出b，状态方程建立如下：

22E2lrE12lr2b01E(t2t1) 2224b24017

综上所述，临界温度判定模型为

ttjtmaxtb11btmax3E

2222ElrElb220112rE(t2t1)24b24016.2 模型的求解 6.2.1模型求解结果

通过MATLAB编程求解（源程序见附录四）得当档距lr为100m时，覆冰

无风气象条件下导线应力为111.6MPa，解得4.1077C。 6.2.1结果分析

根据计算结果知，临界温度tj小于最高气温tmax，则最大弧垂气象发生在最高气温气象条件下。

七、问题三的求解

以控制气象条件为第一状态，以其余12种气象组合分别作为第二状态，建立状态方程式求解导线应力，针对本问可建立导线应力、弧垂求解模型。 7.1 模型的建立

各档距范围的控制气象条件为已知条件，其余气象条件为待求条件，整理已知条件参数分别如表7-1所示。

表7-1 已知条件及其参数 已知条件 参数\\控制档距范围 年均气温 0~312.59 +10 0 0 36.5118 83.5935 最厚覆冰 312.59~ -5 10 10 70.6750 133.75 t(C) b(mm) v(m/s) (103MPa/m) (MPa) 以已知条件（控制气象条件）为第Ⅰ状态，以待求条件为第Ⅱ状态，列状态方程式如下：

22E2lrE12lr20201E(t2t1) 2224022401当档距lr确定时，第Ⅰ状态便确定，相应地，第Ⅰ状态的参数均为已知，通过上式便可求得其余状态的应力02，从而通过下式

2lr2 fv802确定出弧垂大小。

8

上述方程可通过Newton迭代法来求解，其形式需变化为如下形式

22E12lr2E2lr32f(02)02[01E(tt)]021022240124 其导数为

E12lr2f(02)32[01E(t2t1)]0222401

构造Newton迭代式如下：

f(02)(k1)(k)0202(k0,12,)f(02)

综上所述，本问的模型为

f(02)(k1)(k)0202(k0,12,)f(02)20222E12lr2E2lr32f()[E(tt)]0 0202012102224012422f()322[E1lrE(tt)]020201210222401式中，02——待求应力；

01——第一状态应力。 7.2 模型的求解

通过MATLAB软件编程求解（源程序见附录五），得到50~800档距范围内，包括有效临界档距处，导线的应力和弧垂分别如表7-2、7-3所示。

表7-2 LGJ-210/50导线应力计算表

气象 最高档距 50 100 150 200 250 300 312.6 350 400 450 500 550 600 650 气温 44.8 51.4 57.2 61.9 65.6 68.6 69.3 69.2 69.2 69.2 69.2 69.2 69.2 69.1 最低气温 125.4 122.9 119.1 114.4 109.7 105.2 104.2 97.9 91.4 86.6 83.1 80.6 78.7 77.2 年均气温 83.6 83.6 83.6 83.6 83.6 83.6 83.6 81.1 78.6 76.7 75.4 74.3 73.5 72.9 事故 气象 111.4 109.4 106.6 103.3 100.1 97.2 96.5 91.7 86.6 83.0 80.3 78.3 76.8 75.7 外过有风 76.8 77.7 78.7 79.7 80.5 81.2 81.4 79.5 77.5 76.0 74.9 74.1 73.5 73.0 外过 无风 76.8 77.5 78.4 79.3 80.1 80.7 80.8 78.8 76.8 75.3 74.2 73.4 72.7 72.2 9

内过电压 83.7 84.0 84.3 84.6 84.9 85.2 85.2 82.9 80.5 78.7 77.4 76.4 75.6 75.0 安装气象 覆冰无风 覆冰 有风 覆冰 有风 最大风 最大风 (强度) (风偏) (强度) (风偏) 111.4 106.9 107.0 107.0 105.0 104.7 109.5 111.6 111.9 111.9 105.2 104.1 106.7 117.2 117.7 117.7 105.5 103.2 103.6 122.6 123.3 123.3 105.8 102.2 100.5 127.5 128.4 128.4 106.0 101.4 97.7 97.1 92.3 87.3 83.7 81.1 79.1 77.6 76.4 131.7 132.8 132.8 106.3 100.6 132.7 133.8 133.8 106.3 100.4 132.5 133.8 133.8 103.6 97.0 132.4 133.8 133.8 100.7 93.5 132.3 133.8 133.8 98.5 132.3 133.8 133.8 96.9 132.2 133.8 133.8 95.6 132.2 133.8 133.8 94.6 132.1 133.8 133.8 93.8 90.9 88.9 87.4 86.2 85.3 续表 700 750 800 69.1 69.1 69.1 76.0 75.1 74.3 72.3 71.9 71.6 74.7 74.0 73.4 72.5 72.2 71.9 71.8 71.4 71.2 74.5 74.1 73.8 75.5 74.8 74.2 132.1 133.8 133.8 93.1 132.1 133.8 133.8 92.6 132.0 133.8 133.8 92.1 84.6 84.0 83.5 表7-3 LGJ-210/50导线弧垂计算表

气象 最高档距 50 100 150 200 250 300 312.6 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 气温 0.14 0.55 1.23 2.18 3.41 4.91 5.33 6.89 9.29 最低气温 0.09 0.37 0.86 1.60 2.60 3.90 4.28 5.71 7.99 年均气温 0.25 0.89 1.80 2.95 4.35 5.99 6.44 8.08 10.55 事故 气象 0.10 0.42 0.96 1.77 2.85 4.23 4.62 6.10 8.43 外过有风 0.15 0.59 1.32 2.32 3.58 5.11 5.54 7.12 9.53 外过 无风 0.15 0.59 1.31 2.30 3.56 5.09 5.52 7.09 9.51 内过电压 0.14 0.56 1.26 2.23 3.47 4.98 5.40 6.97 9.37 安装气象 0.10 0.42 0.97 1.78 2.87 4.25 4.65 6.13 覆冰无风 0.20 0.78 1.67 2.84 4.27 5.95 6.41 8.05 覆冰 有风 覆冰 有风 最大风 最大风 (强度) (风偏) (强度) (风偏) 0.21 0.79 1.69 2.87 4.30 5.99 6.45 8.09 0.21 0.79 1.69 2.87 4.30 5.99 6.45 8.09 0.14 0.56 1.25 2.22 3.46 4.97 5.39 6.94 0.13 0.51 1.15 2.06 3.25 4.72 5.14 6.66 9.03 8.46 10.52 10.57 10.57 9.32 12.04 10.67 13.36 11.13 12.29 12.27 12.12 11.17 13.33 13.38 13.38 12.06 11.76 15.14 13.72 16.50 14.20 15.40 15.37 15.22 14.23 16.46 16.51 16.51 15.15 14.84 18.58 17.13 19.96 17.62 18.84 18.81 18.66 17.65 19.93 19.98 19.98 18.58 18.26 22.36 20.89 23.76 21.39 22.62 22.59 22.44 21.42 23.72 23.78 23.78 22.34 22.03 26.47 24.99 27.89 25.49 26.74 26.71 26.55 25.52 27.85 27.91 27.91 26.45 26.13 30.91 29.42 32.35 29.93 31.18 31.15 30.99 29.96 32.31 32.37 32.37 30.89 30.57 35.69 34.20 37.13 34.70 35.96 35.93 35.77 34.73 37.09 37.15 37.15 35.66 35.34 40.80 39.30 42.25 39.81 41.07 41.04 40.88 39.84 42.21 42.27 42.27 40.77 40.45 八、问题四的求解

8.1 模型的建立

建立状态方程式求解各施工气象（无风、无冰、不同气温）下的安装应力，进而求解相应的弧垂。考虑导线初伸长的影响，采用恒定降温法处理，降低温度度数选取应根据铝钢截面比确定。导线的铝钢截面比为

mAa4.29 As通过查阅文献[1]，可知降温t15C。

以已知条件（控制气象条件）为第Ⅰ状态，以待求条件为第Ⅱ状态，列状态方程式如下：

22E2lrE12lr20201E(t2tt1) 2224022401其处理办法和问题三中基本相同，此处不再赘述。

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综上所述，本问的模型为

(k1)(k)0202f(02)f(02)(k0,12,)22E12lr2E2lr32f()[E(ttt)]0 0202012102224240122f()322[E1lrE(ttt)]0202012102224018.2 模型的求解 8.2.1模型求解结果

通过MATLAB软件编程求解(源程序见附录六)模型，求得各种施工温度下

的应力和百米档距弧垂分别如表8-1和8-2所示。

表8-1 百米档距弧垂 温度\\档距 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 温度\\档距 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40

50 0.31 0.33 0.34 0.36 0.39 0.41 0.44 0.47 0.50 0.55 0.59 0.65 0.72 400 0.46 0.47 0.49 0.50 0.51 0.53 0.54 0.55 0.57 0.58 0.59 0.61 0.62 100 0.32 0.33 0.35 0.37 0.39 0.42 0.44 0.47 0.51 0.55 0.59 0.64 0.69 450 0.49 0.50 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59 0.61 0.62 0.63 150 0.33 0.35 0.36 0.38 0.40 0.43 0.45 0.48 0.51 0.55 0.58 0.62 0.66 500 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59 0.60 0.61 0.61 0.62 0.63 200 0.34 0.36 0.38 0.40 0.42 0.44 0.47 0.49 0.52 0.55 0.58 0.61 0.64 550 0.54 0.55 0.56 0.57 0.57 0.58 0.59 0.60 0.61 0.61 0.62 0.63 0.64 11

250 0.36 0.38 0.40 0.42 0.44 0.46 0.48 0.50 0.52 0.55 0.57 0.59 0.62 650 0.57 0.58 0.59 0.59 0.60 0.60 0.61 0.61 0.62 0.63 0.63 0.64 0.64 300 0.38 0.40 0.42 0.43 0.45 0.47 0.49 0.51 0.53 0.55 0.57 0.59 0.61 700 0.58 0.59 0.60 0.60 0.61 0.61 0.62 0.62 0.63 0.63 0.64 0.64 0.65 312.95 0.39 0.41 0.42 0.44 0.46 0.47 0.49 0.51 0.53 0.55 0.56 0.58 0.60 750 0.59 0.60 0.60 0.61 0.61 0.62 0.62 0.63 0.63 0.63 0.64 0.64 0.65 350 0.42 0.44 0.45 0.47 0.48 0.50 0.51 0.53 0.55 0.56 0.58 0.60 0.61 800 0.60 0.61 0.61 0.61 0.62 0.62 0.63 0.63 0.63 0.64 0.64 0.65 0.65 600 0.56 0.57 0.57 0.58 0.59 0.59 0.60 0.61 0.61 0.62 0.63 0.63 0.64 表8-2 各种施工温度下的应力

温度\\档距 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 温度\\档距 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 50 100 150 200 250 300 312.95 350 146.60 143.47 138.57 132.38 125.55 118.79 117.12 108.61 139.53 136.58 131.98 126.27 120.07 114.06 112.60 104.85 132.48 129.72 125.48 120.28 114.77 109.53 108.28 101.28 125.43 122.90 119.06 114.45 109.66 105.21 104.15 97.90 118.40 116.13 112.75 108.78 104.76 101.09 100.23 94.69 111.38 109.43 106.57 103.30 100.07 97.18 104.38 102.80 100.54 98.02 97.41 90.48 83.59 76.77 70.03 63.41 400 96.27 89.86 83.59 77.51 71.65 66.06 450 94.68 89.02 83.59 78.42 73.54 68.95 500 92.96 88.15 83.59 79.30 75.28 71.53 600 95.60 91.36 87.36 83.59 80.06 76.75 73.67 650 93.48 89.99 86.69 83.59 80.68 77.95 75.38 700 96.51 93.00 89.67 86.54 83.59 80.82 78.21 75.77 750 91.65 88.79 86.08 83.52 81.11 78.84 76.69 74.66 800 550 99.45 92.70 87.82 84.26 81.61 79.59 78.03 76.79 75.80 96.61 90.57 86.20 82.99 80.59 78.76 77.34 76.21 75.30 93.92 88.54 84.64 81.76 79.61 77.95 76.66 75.64 74.80 91.37 86.61 83.14 80.58 78.65 77.17 76.00 75.07 74.32 88.95 84.76 81.71 79.44 77.73 76.40 75.36 74.52 73.85 86.65 83.00 80.33 78.34 76.83 75.65 74.73 73.98 73.38 84.47 81.33 79.01 77.28 75.96 74.93 74.11 73.46 72.92 82.41 79.73 77.75 76.26 75.11 74.22 73.51 72.94 72.47 80.45 78.20 76.53 75.26 74.29 73.53 72.92 72.43 72.03 78.59 76.74 75.35 74.31 73.49 72.86 72.35 71.93 71.59 76.82 75.34 74.23 73.38 72.72 72.20 71.78 71.44 71.16 75.14 74.00 73.14 72.48 71.97 71.56 71.23 70.96 70.74 73.55 72.72 72.09 71.61 71.23 70.93 70.69 70.49 70.33 九、应力弧垂曲线和安装曲线

基于问题三和问题四求解的导线在相应情况下的应力和弧垂值，因此可绘制出导线的应力弧垂曲线（见附录一）和安装曲线（见附录二）。

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十、感言

经过一个学期的学习完成了《架空输电线路设计》这门重要的课程，输电线路课程设计作为其补充让我对线路设计的相关知识有了进一步的了解。当这份标志着该专业课结束的课程设计完成之际，谨向我该门课程学习过程中给予帮助的师长、学长和朋友们。

特别要感谢孟遂民老师和王爽老师平日的辛勤付出和耐心地授业解惑，使我在学习过程中能抓住这门课程有趣的地方，体会到一些较好的处理问题的思想。印象中，该课程中多次用到了泰勒级数展开然后忽略高阶小量的方法，上课时孟爷爷也常说抓住主要矛盾、忽略次要问题的思想。孟爷爷也鼓励我们问问题，“只有把老师榨干，才能青出于蓝而胜于蓝”，这将督促我在今后的学习多思考、勤提问，把知识学透、学灵活。在十一章杆塔定位中孟爷爷反复重复的话便是“什么是、怎么办”，我们无论是在生活中还是学习中，都不应该停留在发现问题的层面，而是积极思考解决问题的对称。私下大家都称孟老师为孟爷爷，孟老师和蔼亲切、治学严谨、知识渊博同时指导学生循循善诱，是实至名归的教授，也将是我以后的学术模范。

王爽老师待人宽厚、思维灵活、知识牢固、左右逢源，在习题课中为我们详细讲评，扫除了平日作业中的困惑，对基本概念和公式有了深入的掌握。王爽老师还帮助我梳理了前几章课程的写作思路及建模思想，让我对课程中涉及到的思想方法了解更加深入。在课程设计过程中，对于“是否需要进行次时换算”、“临界档距无拐点”等问题也及时给予了解答。

课程学习和课程设计与周围学长、朋友的交流也是密不可分的。三峡大学2014级硕士逍遥学长在课程学习期间给予了莫大帮助；课程设计过程中杜于飞、彭畅同学对于编程也给予了积极的帮助；每两周参加一次课题组的研讨会也让我在耳濡目染中对学术研究有了一定的了解，我的本科导师邓长征博士规定在研讨会讲解《架空输电线路》第三章、第四章的任务让我对教材更熟悉、知识学得更牢固。这里对各位老师、学长和同学一一致谢。

最后再在对所有帮助过的人们说一声“谢谢！谢谢你们给予的帮助！”

十、参考文献

[1] 孟遂民，孔伟.架空输电线路设计.北京：中国电力出版社，2007.

[2] 东北电力设计院.电力工程高压送电线路设计手册.北京：中国电力出版社，2003.

[3] 邵天晓.架空送电线路的电线力学计算.2版.北京：中国电力出版社，2003.

十一、附录

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