计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
脚手架架体高度H(m) 立杆纵向间距la(m) 立杆步距h(m) 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆横向间距lb(m) 脚手架总步数n 纵横向扫地杆距立杆底距离顶部防护栏杆高h1(m) h2(mm) 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手架立杆安放位置 混凝土板 200 25 8 二、荷载设计
脚手板类型 冲压钢脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式 6步1设 Gkmw(kN/m) 冲压钢脚手板挡脚板类型 挡板 挡脚板铺设方式 6步1设 装修脚手架荷载标准值装修脚手架作业层数nzj 1 Qkzj(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、立杆稳定性) 2222 栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN/m) 2 基本风压ω2 ， 0(kN/m) 1
风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性) 风荷载体型系 数μs ， 搭设示意图
盘扣式脚手架剖面图
2
盘扣式脚手架立面图
盘扣式脚手架平面图
三、横向横杆验算
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横向横杆钢管类型 单跨间横杆根数njg 间横杆自重Gkjg(kN) A-SG-1500 2 横向横杆自重Gkhg(kN) 间横杆钢管类型 纵向横杆钢管类型 横向横杆抗弯强度设计值 B-SG-1500 B-SG-1500 纵向横杆自重Gkzg(kN) 205 (f)(N/mm) 2横向横杆截面惯性矩I(mm) 横向横杆截面抵抗矩W(mm) 3492800 3860 横向横杆弹性模量E(N/mm) 2206000 承载力使用极限状态
q=×(Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+×Qkzj × la /( njg +1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m
正常使用极限状态
q＇=(Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj × la /( njg +1) =+×(2+1))+×(2+1)=m 计算简图如下
1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8=×8=·m
σ=Mmax/W=×106/3860=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算
Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5××9004/(384×206000×92800) =≤[ν]＝
4
min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R1=R2= qlb/2=×2= 正常使用极限状态 R1＇=R2＇= q＇lb/2=×2=
四、间横杆验算
单跨间横杆根数njg 2 间横杆钢管类型 间横杆抗弯强度设计值间横杆自重Gkjg(kN) 205 (f)(N/mm) 间横杆截面惯性矩I(mm) 间横杆截面抵抗矩W(mm) 342B-SG-1500 60700 2890 间横杆弹性模量E(N/mm) 2206000 承载力使用极限状态
q=×(Gkjg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+×Qkzj×la /( njg +1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m
正常使用极限状态
q'=(Gkjg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj×la /( njg +1) =+×(2+1))+×(2+1)=m 计算简图如下
5
1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8=×8=·m
σ=Mmax/W=×106/2890=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算
Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5××9004/(384×206000×60700) =≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R3=R4= qlb/2=×2= 正常使用极限状态 R3＇=R4＇= q＇lb/2=×2=
五、纵向横杆验算
纵向横杆钢管类型 单跨间横杆根数njg 纵向横杆抗弯强度设计值205 (f)(N/mm) 纵向横杆弹性模量E(N/mm) 22B-SG-1500 2 纵向横杆自重Gkzg(kN) 纵向横杆截面惯性矩I(mm) 460700 206000 纵向横杆截面抵抗矩W(mm) 32890 承载力使用极限状态 由上节可知F1= R3=m q=×Gkzg/la=×=m 正常使用极限状态 F1＇= R3＇=m q=Gkzg/la==m 计算简图如下
6
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=×10/2890=mm2≤[f]=205N/mm
6
2
满足要求。 2、挠度验算
Vmax=>[v]=min[la/150，10]=min[1800/150，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距 3、支座反力验算
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R端部=
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算 FR=2R端部+R1=2×+=≤[Qb]=40kN 满足要求。
六、荷载计算
立杆钢管类型 外斜杆材料形式 外斜杆布置 A-LG-1500（Φ） 专用斜杆 5跨4设 A-SXG-1500×水平斜杆材料形式 1500 水平斜杆布置 2跨1设 水平斜杆自重Gksg(kN) 立杆自重Gk1(kN) 外斜杆自重Gkwg(kN) 单立杆静荷载计算 1、结构自重标准值NG1k (1)、立杆的自重标准值NG1k1 外立杆：NG1k1=H×Gk1/=×= 内立杆：NG1k1=
(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2 外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=×(8+1)= 内立杆：NG1k2=
8
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=×(8+1)/2= 内立杆：NG1k3=
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
外立杆：NG1k4=Gkwg×n×4/5=×8×4/5= 4/5表示专用外斜杆5跨4设 (5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5
外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/2/2=(8+1)××1/2/2= 1/2表示水平斜杆2跨1设 内立杆：NG1k5=
(6)、间横杆的自重标准值NG1k6
外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg/2=(8+1)×2×2= 内立杆：NG1k6=
结构自重标准值NG1k总计
外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6 =+++++= 内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6 =++++= 2、构配件自重标准值NG2k (1)、脚手板的自重标准值NG2k1
外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/6/2 =(8+1)××××1/6/2= 1/6表示脚手板6步1设 内立杆：NG2k1=
(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2
外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/6 =(8+1)×××1/6= 1/6表示挡脚板6步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG2k3 外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H =××= 构配件自重标准值NG2k总计
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外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=++= 内立杆：NG2k= NG2k1 = 单立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k= la×lb×(nzj×Qkzj)/2 =××(1×2)/2= 内立杆：NQ1k=
组合风荷载作用下单立杆轴向力： 外立杆：N =×(NG1k+NG2k)+× =×++××= 内立杆：N =×(NG1k+NG2k)+× =×++××=
七、立杆稳定性验算
立杆钢管类型 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 23A-LG-1500（Φ） 7700 300 两步两跨 立杆自重Gkl(kN) 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 立杆计算长度系数μ 2 571 1、立杆长细比验算
l0=μ×h=×=
长细比λ= l0/i =× 1000 /=≤210 查表得，φ= 满足要求 2、立杆稳定性验算
Mw=×ωklah2/10=××××10=·m
σ=N/(φA)+Mw/W =×+×106/7700=mm2≤ [f]=300N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 连墙件计算长度l(mm) 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 两步两跨 600 Ф48×3 连墙件连接方式 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值2软拉硬撑连接 钢管 424 205 10
[f](N/mm) 拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm) 22210 Nlw=×ωk×Ll×Hl=ωk2h2la =×× 2 ××2× =
长细比λ=l0/i=600/=，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ= 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。 (Nlw+N0)/(φAc)=+3)×103/×424)=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=210N/mm2
dmin=2×(A/π)1/2=2×((Ns+N0)/fy/π)1/2=2×(+3)×103/210/1/2=
九、可调底座承载力验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 180 由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力： Rmax=N=≤[N]=180kN 满足要求！
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