煤矿综采工作面供电设计

附件2:

***矿综采工作面供电设计

（一）综采工作面主要条件

该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。

矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用

1、工作面设备

采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。

工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。

2、顺槽设备

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1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。

2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。

3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。

4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。

5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。

3、其它设备

移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。

（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定

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工作面电源电压为10kV,来自200m以外的盘区变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V和3300V两种电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在顺槽皮带机机头设置移动变电站及配电点，为顺槽皮带机供电；在顺槽皮带巷距工作面100-200米处设移动列车，将移动变电站，采煤机、工溜、转载机、破碎机控制开关，液压泵站、喷雾泵及其控制开关装在移动列车上，可以随着工作面的推进定期在轨道上进行移动。见设备布置示意图。 （四）负荷统计及移动变电站选择

按用电设备额定电压分为1140V和3300V两种，按移动变电站二次侧两种电压等级选取：

1、3300V 用电设备变电站选取

由于采煤机（1815KW）、刮板输送机（2*700KW）单机容量较大，且考虑过电流保护灵敏系数的要求，分别选用1台容量较大的移动变电站。

1） 供采煤机移动变电站选取（1# 移变）

SbPKexcospj181512135.3KVA 0.85cospj ——各设备的加权平均功率因素，1#移变供电1台采煤

机组，取0.85；

pe——

设备额定功率之和；

pb kx——需用系数，在综采工作面，kx=0.4+0.6

p，pb为最大

e一台设备额定功率，对单台设备，kx=1。

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选择Sbe2500KVASb2135.3KVA

2）供工作面运输机移动变电站选取（2#移变） SbPKexcospj140011647.1KVA 0.85选择Sbe2000KVASb1647.1KVA 2、1140V用电设备变电站选取

顺槽皮带机容量较大，且为固定供电设备，单独选用一台移动变电站，其余设备选用一台移动变电站。顺槽皮带巷2台15KW潜污泵可就近在移动变电站接取电源。

1)顺槽皮带机移动变电站选取（3#移变）

顺槽皮带机长度约为2000m,且皮带巷坡度不大，皮带机采用两驱运行，一驱备用可满足要求。

SbPKexcospj91311074.1KVA 0.85选择Sbe1250KVASb1074.1KVA 2)其它设备移动变电站选取（4#移变）

kx=0.4+0.6pb/pe=0.4+0.6×315/1394=0.54

SbPKexcospj13940.541075.3KVA 0.7选择Sbe1250KVASb1075.3KVA

根据井下移动变电站要求选取型号为KBSGZY型移变。

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工作面负荷统计

供电设备 用电设备及型号 额定功率（KW） 1#移变 KBSGZY—2500 10/3.3 2#移变 KBSGZY—2000 10/3.3 3#移变 KBSGZY—1250 10/1.14 4#移变 KBSGZY—1250 10/1.14 皮带运输机 SSJ-140/250/3* 400 电磁除铁器 破碎机PCM-315 转载机SZZ1200/315 乳化液泵站 BRW400/31.5 3单机功率250 1140 30 315 315 1140 1140 1140 驱动电机3*400 其余电机 95 1140 刮板输送机 SGZ-1000-2*700 高速 2*700 低速 2*350 3300 采煤机 SL500 2*750+2*90+ 35+100 3300、1000 460 额定电压（V） 可编辑范本

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台 喷雾泵 BRW516/13.2 2台 合计 6184 单机功率132 1140 （五）供电系统选型与供电系统拟定

由采区变电所1#、2#、3#、4#四台高压开关（200/5）向工作面四台移动变电站高压供电。移动变电站高压侧开关采用真空断路器，开关具有短路、过负荷和无压释放保护。

低压馈电开关及磁力启动器按其断路器（接触器）额定电流大于等于所控制（启动）设备额定电流进行选取，按断路器（接触器）分断能力等于或大于所通过最大三相短路电流来校验。馈电应具备短路、过负荷、漏电跳闸及闭锁等保护，磁力起动器应具有短路、过负荷、漏电闭锁、断相等保护及远方控制功能。

采煤机额定电流375A，1#移变选取德国贝克生产PBE3006型低压开关，三回3300V出线，额定电流450A，一用两备，低压开关直接向采煤机供电，另一回路出线127V；刮板运输机额定电流2*143A。2#移变低压侧选取英国ALLENWEST公司生产AW2000型开关，五回3300V出线，单回额定电流200A，四用一备，另一回路出线127V。3#移变低压侧运行负荷额定电流585.1A，移变低压侧选取平阳开关厂生产BXD-800型真空馈电开关，皮带机三台驱动电机的电流256A，三台油泵额定电流12A，三台风扇额定电流3.5A，两台抱闸额定电流

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2.6A，采用长治海通生产Ⅱ组开关进行控制，其中3回采用400A接触器控制驱动电机，另外8回采用30A接触器控制油泵、风扇、抱闸油泵，满足使用要求，自动油泵涨紧电机采用KXJ3-80/1140型专用开关，电磁除铁器、卷带电机选用QBZ-80/1140型开关均满足要求。4#移变低压侧运行负荷额定电流Izd≥Ieq+∑IeKx。其中Ieq为最大负荷额定电流，取转载机额定电流200A，∑Ie 为其余设备额定电流之和为700A，Kx 为需用系数0.54，Izd≥200+700*0.54=578A。移变低压侧选用平阳开关厂生产BXD-800型真空馈电开关，乳化液泵、喷雾泵、转载机、破碎机均采用长治海通生产6路组合开关控制，每台开关六回1140V出线，额定电流400安，满足使用要求。

根据供电设备选型与布置拟定供电系统图。 （六）高压电缆截面选择校验

按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ型矿用10KV铜芯、橡套、双屏蔽电缆。

1、供1#移变高压电缆截面选择（L1） 1）按长时允许电流选电缆截面

18151103Ifh137A

3Uecospjhpj3100000.850.9exPK103 hpj---平均效率，查表得0.9。

根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得35mm2 电缆为138A >137A 满足要求。

2）按经济电流密度校验电缆截面。

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AI13760.9mm2 j2.25A---电缆主芯截面

j---经济电流密度 A/mm2 查表得2.25

根据高压电缆经济电流密度校验35 mm2不能满足要求，应选取70 mm2截面电缆，长时允许截流量215A。 3）按允许电压损失校验

U%KP0.0282.26.2%7%

U%——高压电缆线路中的电压损失百分数。

K—— 兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数。

P —— 电缆长度，km。 7%——允许电压损失百分数。 校验满足要求。 4) 热稳定校验电缆截面

设井下盘区变电所10kV 母线最大短路容量限制50MVA，最大三相稳态短路电流I(3)sd501062887A 3U310000Amin(3)Iti28870.2515.5mm270mm2

C93.4ti——短路电流的假象时间，即热等效时间，取0.25S;

C——电缆热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4。 热稳定校验电缆截面满足要求。 2、供2#移变高压电缆截面选择（L2） 1）按长时允许电流选电缆截面

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14001103Ifh105.7A

3Uecospjhpj310000.850.9exPK103取25mm2电缆长时允许截流量113A＞105.7A满足要求。

2）按经济电流密度校验电缆截面。

AI105.747mm225mm2 j2.2525mm2电缆不能满足要求，选取50 mm2电缆截流量173A。 3）按允许电压损失校验

U%KP0.0382.28.36%7% 不能满足要求

选取70mm2 电缆U%6.2%7% 4） 热稳定校验电缆截面

Amin=15.5 mm2＜70 mm2 满足要求 3、供3#移变高压电缆截面选择

1）按长时允许电流选电缆截面

Ifh100A 取25mm2电缆长时允许截流量113A 满足要求。

2）按经济电流密度校验电缆截面。

AI10044.4mm225mm2不能满足要求 j2.253）按允许电压损失校验

U%KP0.0380.31.14%7% 满足使用要求

4）热稳定校验电缆截面

Amin=15.5 mm2＜50 mm2 满足要求 4、供4#移变高压电缆截面选择

1）按长时间允许电流选择电缆截面

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Ifh69A取16 mm2 电缆长时间允许截流量83A，满足要求。

2）按经济电流密度校验截面

AI6930.7mm2不能满足要求。 j2.25取35 mm2电缆截面流量138A。 3）按允许电压损失校验

U%KP0.0542.211.88%7% 不能满足要求。

选取70mm2 电缆U%6.2%7%满足要求。 4）热稳定校验电缆截面

Amin15.5mm270mm2满足要求。

四条高压电缆选取为：

L1——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m L2——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m L3——MYPTJ-10——3*50+3*16+3*2.5——300m L4——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m (七)按长时负荷电流初选低压电缆截面

长时负荷电流要求电缆截面载流量大于等于电缆长时间负荷电流，电缆标号见拟定供电系统图。

电缆 编号 负荷名称 长时负长时负初选截备注 荷 荷 面(mm) 电流（A） 电流要求最小可编辑范本

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截面（查表mm） L5 L6—L9 采煤机 375 150 50 150 50 450m 2*200+2*450m 刮板输送143 机 L10 顺槽皮带548.2 机 2*120mm 2*120 2*20m L11 L12 涨紧卷带 36.9 5#开关电343.6 源 6 2*70 6 2*70 40m 2*50m L13 6#开关电308 源 2*50 2*50 2*50m L14—L16 皮带主电256 机 L17—L19 油泵 L20—L22 风扇 12 3.5 95 95 10+2*30m 4 4 4 50 25 70 6 6 6 50 25 70 3*15m 10+2*30m 2*5m 3*50m 2*50m 200+220m L23—L24 抱闸油泵 2.6 L25—L27 乳化液泵 160 L28—L29 喷雾泵 90 L30—L31 转载、破碎200 机 L32 慢速绞车 24 4 可编辑范本

6 100m .

L33 L34 L35 自动涨紧 7.8 卷带 9.7 4 4 4 6 6 6 5m 5m 30m 电磁除铁19.4 器 L36—L37 慢速绞车 12 4 6 2*5m

采煤机选用MCPR1.9/3.3KV拖移电缆，刮板运输机选用MYPTJ1.9/3KV型电缆，其余1140V电缆均选用MYP型矿用橡套屏蔽电缆。L10选取两趟120mm2电缆，L12选取两趟70 mm2电缆，L13选取两趟50 mm2电缆。

（八）按机械强度要求校验电缆截面

机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-55 mm2，工作刮板输送机为16-35 mm2，均满足要求。 （九）按允许电压损失校验电缆截面

3.3KV系统允许电压损失

UyEza0.9Ue34000.93300430V

1.14KV系统为Uy11900.91140164V 1、 1＃移动变电站低压配电系统 移变参数：Sbe2500KVA Uze3.4KV

Ize418.4A Ud5.5% P10800W

1)正常运行时的电压损失校验

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推导参数：变压器内部电阻上压降百分数UrP Sbe10 Ur108000.43

250010 变压器内部电抗上压降百分数

UxU2dUr25.520.4325.48

正常负荷变压器内部电压损失百分数

Ub%2135.32.79

SbeUrcosUrsin25000.4350480.53Sb变压器内部电压损失

UbUb%Eze2.79340094.86V 100100L5电缆上允许电压损失为：

Uyl5UyUb43094.86335.14V 要求L5最小截面为：

pel51031815450103

AL519.3mm2DUeUyL5h42.53300335.140.9AL519.3mm2150mm2 满足正常供电要求。

2）按起动时电压损失校验电缆截面 （1）阻抗等值电路图如1-1所示。

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图1-1变电站供电系统起动阻抗等值电路

Z1变压器内部阻抗 Z2 L5电缆阻抗 Z3 采煤机等值阻抗 （2）变压器内部阻抗 变压器二次额定电流：

IbeR1X1Sbe100025001000437.4A3Ube33300P108000.0193Ibe3437.42

UxUbe5.4833000.239

1003Ibe1003437.4

（3）L5电缆阻抗:

RZ1.18R0L51.180.120.450.064XzX0L50.0690.450.031

(4)采煤机起动时相阻抗 双电机同时启动 coseq0.4

Z3Ue3Ieq33001.252

325.8131.2R4Z3coseq1.2520.40.501

X3Z3sineq1.2520.91651.147 回路总阻抗：

RRR12R30.0190.0640.5010.584 X2X30.2390.0311.1471.417

XX1采煤机启动时实际起动电流Isq:

IsqUze3RX22340030.5841.417221280.0A

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采煤机起动时电压机端电压Uq

Uq3IsqZy31280.81.2522777.5V UqUe2777.584.2%75%

3300所以采煤机干线电缆截面满足起动要求。 2、2#移动变电站低压配电系统。

Sbe2000KVA Uze3.4KV Ize334.7A Ud5% P9700W 1)正常运行时的电压损失校验（按机尾高速电机运行校验） 变压器推导参数：Ur UxUb%P97000.485 Sbe10200010U2dUr2520.48524.98

Sb1647.1UrcosUrsin0.4850.854.940.532.51 Sbe2000变压器内部电压损失：UbUb%Eze2.51340085.34V 100100L9电缆上允许电压损失为：

Uyl9UyUb43085.34344.66V

要求L9最小截面为：

pel5103750450103AL97.8mm2

DUeUyL5h42.53300344.660.9AL97.8mm250mm2

2）按起动时电压损失校验电缆截面 （1）阻抗等值电路图如1-2所示。

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图1-2变电站供电系统起动阻抗等值电路

Z1变压器内部阻抗 Z2 Z3 机头机尾电缆阻抗 Z4 低速电动机起动阻抗

（2）变压器内部阻抗

IbeSbe100020001000349.9A 3Ube33300R1P97000.026 3Ibe3349.92UxUbe4.9833000.271

1003Ibe1003349.9X1（3）、电缆阻抗 机头电缆L7：

RZ1.18R0L71.180.380.20.09 X2X0L70.0810.20.016

机尾电缆L8 ：R30.202 X30.036 （4）、电动机（低速）起动相阻抗：

双电机同时起动：coseq0.4

Z4Ue3Ieq33004.59

325.871.5R4Z4coseq4.590.41.836

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X44.590.91654.206

计算总阻抗：

Z11Z2Z40.09j0.0161.836j4.2061.926j4.222 Z12Z3Z40.202j0.0361.836j4.2062.038j4.242 Z221.926j4.2222.038j4.2420.991j2.1252.34565.0oZ11Z12Z11Z121.926j4.2222.038j4.242ZZ1Z220.026j0.2710.991j2.1251.017j2.3962.60367.0o

变压器输出起动电流：

IbqUze3400754.1367.0o 3Z32.603机尾电动机起动电流：

Z114.64165.5o754.1367.0oo IzqIbq374.4366.4oZ11Z129.34664.9机尾电动机起动电压：

Uq3IzqZ43374.434.592976.76V UqUe2976.7690.2%75% 3300所以刮板运输机初选电缆截面满足使用要求。 3、3#移动变电站低压配电系统（驱动电机两用一备） 变压器参数：Sbe1250KVA Uze1.19KV Ize601.8A

Ud4.5% P7400W

1）正常运行时电压损失校验 变压器推导参数：UrP74000.592 Sbe10125010可编辑范本

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UxUb%U2dUr24.520.59224.461

Sb1074.1UrcosUrsin0.5920.854.4610.532.46 Sbe1250变压器内部损失：Ub①L10 截面反算校验

Ub%Eze2.46119029.27V 100100支线电缆L14电压损失为：

Uz143IeLz14R0cosx0sin32560.010.230.850.0760.530.99V同理求得支线电缆L15、L17、L18、L20、L21、L23、L24上电压损失。

UZ10.18V

L10干线允许电压损失 UgUUbUz124.55V

PeL1010385620103L10最小截面：Al103.15mm2

DUeUyl10h42.51140124.550.9L10、L14---L24电缆截面选取满足要求。 ②L11 截面反算校验

支线电缆L33、L34、L35电压损失为：UZ2.29V

UgUUbUz132.44V

L11最小截面：Al110.39mm2 L11、L33—L35满足使用要求。

2）按起动时电压损失校验电缆截面 ① 阻抗等值电路图如图1-3 ② 变压器内部阻抗

IbeSbe100012501000633.06A 3Ube31140R10.006 X10.046

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图1-3 变电站供电系统起动阻抗等值电路图

Z1 ：变压器阻抗；Z2 ：驱动电机正常运行阻抗；Z3 ：驱动电机起动时阻抗；Z4 ：油泵运行阻抗；Z5 ：风扇运行阻抗； Z6 ：抱闸油泵运行阻抗；Z7 ：涨紧电机运行阻抗；Z8 ：卷带电机运行阻抗；Z9 ：电磁除铁器运行阻抗；其余为对应编号电缆阻抗。 ③ L10、L11电缆阻抗

L10等于两条120mm2电缆阻抗并联，等于单条120mm2电缆阻抗一半。

Rl10XL101.18R0L101.180.160.020.002

22XL0.0740.020100.001

22RL110.174 XL110.004

④ 驱动电机正常运行时和L14电缆串联阻抗

hUe2cos0.9114020.85Z22.485

Pe10004001000R2Z2cos2.112 X2Z2sin1.317 RL40.003 XL40.001

R12.115 X11.318 Z12.492

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R12.115电导：g10.341 222.492Z1Z1电纳：b1X121.31820.212

2.492( 5)、驱动电机启动时和L15电缆串联阻抗

采用CST起动，电机启动时起动电流为3倍额定电流。功率因数取0.5。

Z3=Ue3Ieq0.857 R30.429 X30.742

RL150.009 XL150.003

0.745 Z20.864 R20.438 X2g20.587 b20.998

（6）、油泵电机运行时和L17（L21）电缆串联阻抗 g30.016 b30.027

（7）、风扇电机运行时和L20（L21）电缆串联阻抗 g40.007 b40.011

（8）、抱闸油泵运行时和L23（L24）电缆串联阻抗 g50.005 b50.009

（9）、涨紧电机运行与L33电缆串联阻抗 g60.014 b60.021

（10）、卷带机运行与L34电缆串联阻抗 g70.015 b70.023

（11）、电磁除铁器与L35电缆串联阻抗

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g80.021 b80.032 （12）、计算两个并列系统阻抗

g1g1g22g32g42g50.984 b1b22b32b42b51.304

b1导纳 y1Z11gb21211.634

10.612 R110.369 X110.488 y1gb2g6g7g80.05 b6b7b80.076

2导纳 y2Z121y2gb22220.091

10.989 R126.038 X129.178

（13）、计算回路阻抗

Z21Z11ZL100.371j0.489 Z22Z12ZL116.212j9.182 变压器负载总阻抗：ZZ21Z220.351j0.464

Z21Z22回路总阻抗：ZZ1Z0.357j0.51

Z0.623 R0.375 X0.51

（14）、驱动电机起动时变压器输出电流与电压

IEze11901102.855 3Z30.62355.0UIZ1102.8550.58252.9641.02.1

（15）、驱动电机实际起动电流与电压

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IsqU641.02.1641.02.1602.855.0 0.44j0.7550.87459.8ZqUsq3IsqZ33602.80.857894.8V 894.878.5%75% 11403#移动变电站供电系统满足起动要求。 4、4#移动变电站低压配电系统

1）正常运行时电压损失校验

变压器参数同3#移变，用L12、L13 两趟干线允许电压损失反算电缆截面，方法同3#移变低压系统，校验可以满足要求。 2）按起动时电压损失校验电缆截面 ① 阻抗等值电路如图1-4

图1-4 变电站供电系统器动阻抗等值电路图

Z1:变压器阻抗；Z2乳化液泵正常运行时阻抗；Z3：喷雾泵正常运行阻抗；Z4转载机电机正常运行阻抗；Z5：破碎机电机起动阻抗；其余为对应编号电缆阻抗。 ② 阻抗值计算 ：

经计算：Z10.0464 R10.006 X10.046

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Z23.275 R22.293 X22.338 Z36.203 R32.293 X34.429 Z41.856 R41.819 X44.429 Z50.567 R50.397 X50.405 ZL120.009 RL120.009 XL120.002 ZL130.013 RL130.013 XL130.002 ZL25(L26)0.026 RL25(L26)0.026 XL25(L26)0.004 ZL28(L29)ZL25(L26)

ZL300.076 RL300.074 XL300.016 ZL310.084 RL310.082 XL310.017

变压器负载阻抗：Z0.375 R0.276 X0.254 回路总阻抗：Z0.412 R0.282 X0.3 （3）、破碎机起动时变压器输出电流与电压 IUIZEze11901667.646.8 3Z30.41246.81667.846.80.37542.6625.54.2

（4）、破碎机实际起动电流电压

IsqU625.54.2625.54.2983.6746 0.474j0.4240.63641.8ZqUsq3IsqZ53983.670.567966.04V 966.0484.7%75% 11404#移动变电站低压供电系统满足起动要求。 （十）、低压电网短路点计算

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1、短路点的选定

短路点应选在母线上与线路的首末端，如果线路很短可以只选线路首端。根据这一原则，在拟定供电系统图中选定d1—d8八个点计算短路电流，能满足开关选择校验与继电保护整定要求。短路电流可以查表也可以利用系统阻抗计算，这里计算求得。 2、短路回路元件阻抗计算

2Eze电源系统电抗：Xy

SdySdy——采区变电所10KV母线短路容量，取50MVA。

3300V系统 Xy10.231 1140V系统 Xy20.028 高压电缆阻抗：Rr0LX0LX 22KbKb RL1(L2)0.085 XL1(L2)0.019 RL30.002 XL30.001 RL40.010 XL40.002

其余变压器，电缆阻抗见前面。 3、短路电流计算 通用公式：Id(2)(2)Id1Eze2RX22 Id(3)2(2)Id 3Eze2RL1Rb1RhXL4Xb1Xh3400222

220.0850.0190.010.0190.2390.2312(2)Id3910A 33386A(3)Id1可编辑范本

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RL1、XL1——L1号高压电缆阻抗。

Rb1、Xb1——1号移动变电站阻抗

Rh—————低压网络短路电流电弧电阻，取Rh0.01。 Xy1—————电流系统电抗。

(3)同理求得：Id(2)23178A Id23670A

(3) Id(2)37714A Id38907A (3) Id(2)47407A Id48553A (3) Id(2)53091A Id53569A (3) Id(2)62640A Id63048A (3) Id(2)72806A Id73240A (3) Id(2)81679A Id81939A

（十一）、热稳定和开关分断能力校验 1、低压电缆热稳定校验

① 1#移变低压配电热稳定需最小电缆截面为： Amin(3)Idt39100.25116.3mm2 C120 Amin150mm2满足要求。

② 2#移变低压配电热稳定需最小电缆截面为： Amin36700.2515.3mm250mm2满足要求。

120③ 3#移变低压配电热稳定需最小电缆截面为： Amin77140.2532.1mm26mm2

120将L11截面增加至35mm2,其余负荷线根据电机喇叭嘴口径大

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小改动。L17—L19、L33—L35均改用16mm2截面电缆。

重新计算d7点短路电流：

(2)(3)Id74938A Id75702A

④ 4#移变低压配电热稳定需最小电缆截面为： Amin74070.2530.9mm2

120将L32、L36、L37更换为35mm2电缆。d7点短路电流：

(3) Id(2)84481A Id85174A

2、低压开关分断能力校验

1#移变低压开关断路器分断能力 4500AId(3)13910A 2#移变低压开关分断能力 4500AId(3)23670A 3#移变低压开关分断能力 10000AId(3)38970A 4#移变低压开关分断能力 10000AId(3)48553A （十二）保护整定

1、1#移变高压侧开关整定 1# 移变高压侧最大负荷电流Ibe118151000123.6A

3100000.85 1# 移变高压侧选取额定电流200A隔爆配电装置。 过载保护整定电流Iz1取125A〉123.6A 过电流短路保护

Idz21.21.2IqIeKx325.8131.2110.41652.9A Kb过电流短路保护I22取660A>652.9A 1#移变高压侧IZ1125A Iz2660A

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(2)Id33861K11.715

K1gI223660 1#高压开关整定（200/5） 过流Ⅰ段：I1 过流Ⅲ段：I31.1Iz21.166018.15 取18.5A ni401.1Iz11.11253.44 取3.5A ni40(2)Id1K21.531.5

KbgI1402、2#移变高压侧开关整定

2# 移变高压侧最大负荷电流Ibe295.3A

2# 移变高压侧选取额定电流200A隔爆配电装置。 过载保护整定电流IZ1取100A〉95.3A 过电流短路保护 Idz21.21.2IqIeKx325.871.5331.8A Kb取I22350A331.8A

(2)Id31782K13.031.5

KbgI2233502#高压开关整定（200/5） 过流Ⅰ段：I1过流Ⅲ段：I31.1I221.13509.63 取10A ni401.1I211.11002.75 取2.8A ni40(2)Id31782K22.651.5

KbgI1gni310403、3#移变高压侧开关整定

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3# 移变高压侧最大负荷电流Ibe367.3A

3# 移变高压侧选取平阳开关厂生产GKDZ-100/10Y， 额定电流100A

过载整定范围：0.4—1Ie；短路整定范围3—10Ie； IZ10.7Ie70A67.3A 过流短路保护：I1.2dz2KbIqIeKx185A 取IZ23Ie300A185A

KI(2)d377141K2.961.5

bgI228.73003#高压开关整定（200/5） 过流Ⅰ段：I1.1I221n1.13008.25 取8.5A i40过流Ⅲ段：I1.1I213n1.170401.93 取2A i4、4#移变高压侧开关整定

4# 移变高压侧最大负荷电流 Ibe466.4A

4# 移变高压侧选取平阳开关厂生产GKDZ-100/10Y，流100A

IZ10.7Ie70A66.4A

Idz21.2KbIqIeKx217.7A 取IZ23Ie300A217.7A

KI(2)d474071KgI2.841.5

b228.7300可编辑范本

额定电 .

4#高压开关整定 过流Ⅰ段：I1过流Ⅲ段：I3K11.1I221.13008.25 取8.5A ni401.1I211.1701.93 取2A ni4074072.51.5

8.78.5402、低压侧保护整定计算 （1）1＃移变低压侧开关

低压馈电开关额定电流450A，长期负荷电流375A，过电流短路保护电流1632.3A。

取过载保护Iz1=0.9Ie=405A›375A 取电流短路保护Iz2=4Ie=1800A›1632.3A K=Id5/ Iz2=3091/1800=1.72›1.5 （2）2＃移变低压侧开关

低压馈电单回路额定电流200A，低速长期负荷电流71.5A，高速长期负荷电流143A，低速最大启动电流393.3A，高速最大启动电流取2倍额定电流286A。

低速Iz1取0.4Ie=80A›71.5A Iz2取2Ie=400A›393.3A 高速Iz1取0.8Ie=160A›143A Iz2取2Ie=400A›286A K=Id6/2× Iz2=2640/800=3.3›1.5 （3）3＃移变低压侧开关

3＃移变低压馈电开关为BXD——800/1140型，额定电流800A，长期最大负荷电流585.1A，过电流短路保护电流1341.2A。

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取过载保护Iz1=0.8Ie=640A›585.1A 取电流短路保护Iz2=2Ie=1600A›1341.2A K=Id7/ Iz2=4938/1600=3.09›1.5 HT11L——400Z/1140开关整定：

驱动电机回路：In取260A›256A(电机额定电流) 短路电流取8In

油泵、风扇、抱闸油泵回路采用熔断器保护。

油泵熔件选取：Irej=Ieq/2.5=6×12/2.5=28.8A 选取30A熔件 风扇熔件选取：Irej=Ieq/2.5=6×3.5/2.5=8.4A 选取10A熔件 抱闸油泵熔件选取：Irej=Ieq/2.5=6×2.6/2.5=6.2A 选取10A熔件

KXJ3——80/1140开关整定：

In取10A›7.8A(电机额定电流) 短路电流取8In QBZ——80/1140开关整定：

卷带电机：In取12A›9.7A(电机额定电流) 短路电流取8In

电磁除铁器：In取20A›19.4A(电机额定电流) 短路电流取8In （4）4＃移变低压侧开关

4＃移变低压馈电开关为BXD——800/1140型，额定电流800A，长期最大负荷电流578A，过电流短路保护电流1578A。

取过载保护Iz1=0.8Ie=640A›578A 取电流短路保护Iz2=2Ie=1600A›1578A K=Id8/ Iz2=4481/1600=2.8›1.5

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HT6L——400Z/1140开关整定：

乳化液泵站：In取170A›160A(电机额定电流) 喷雾泵：In取100A›90A(电机额定电流) 转载、破碎机：In取210A›200A(电机额定电流) 短路电流均取8In

QBZ——80/1140开关整定：

卷带电机：In取15A›12A(电机额定电流) 短路电流取8In 3、按开关喇叭嘴允许电缆外径校验电缆截面符合要求。 （十三）其它

1、顺槽皮带使用PROMOS控制，实现皮带跑偏、堆煤、烟雾、速度及超温自动洒水保护。工作面控制及通讯采用PROMOS系统，实现工作面三机控制、通讯及闭锁功能。

2、顺槽皮带机头安装一台BXZ——4/127照明综保，负责皮带巷照明；1＃移变低压开关127V负责综采工作面架间照明。

（十四）按设计绘制**综采工作面供电系统图。实际设计时应考虑以下方面： 1、

对于启动频繁的磁力启动器容量比电机额定电流高出1——2

个规格。 2、

同使用单位积极沟通，满足使用单位要求。

3、 根据设备衔接情况对设备进行选取。

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