邵阳市南方建设工程有限公司
Southern Construction Engineering Co.,Ltd. Shaoyang City
高支模及支撑系统专项施工方案
（内部使用）
二○一○年十月
目录
1、编制依据…………………………………………………………….2 2、工程概况……………………………………………………………..2 3、模板工程……………………………………………………………..3
3.1、楼板模板………………………………………………………………………..3 3.2、 梁模板………………………………………………………………………….3 3.3、独立柱模板……………………………………………………………………..3
3.4、模板工程验算………………………………………………………4
3.4.1、柱模板验算……………………………………………………………………4 3.4.2、梁模板验算………………………………………………………………….13 3.4.3、梁模板支撑验算…………………………………………………………….18 3.4.4、楼模板支撑验算……………………………………………………………29
3.5、模板施工方法…………………………………………………….40
3.5.1、独立方柱模板……………………………………………………………….40
3.6、梁模板施工……………………………………………………….41 3.7、楼板模板施工…………………………………………………….42 3.8、构造要求………………………………………………………….43 3.9、模板的拆除……………………………………………………….44 4、施工缝的留设……………………………………………………….45
4.1、楼层施工缝…………………………………………………………………….45
5、质量保证措施……………………………………………………….45 6、成品保证措施……………………………………………………….46 附图…………………………………………………………………….49
1
1．编制依据
1.1《建筑工程施工及验收规范》GB50300-2001 1.2《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2002年版）JGJ130-2001
1.4施工图纸：××设计院××年×月出图 1.5施工组织设计：××年×月施工组织设计。 2．工程概况
2.1 1. ××大厦位于××处。总建筑面积约 ㎡，地下层，地上 层，建设总高度为 m，地下室一层车库和设备用房层为 米，地下室二层车库和人防工程层高 米；地上裙楼一层商场层高 米，二层商场层高 米，三层商业餐饮层高 米，四层商业娱乐层高 米；五层办公层高 米， 层～ 七层办公层高 米，顶层办公层高 米。
2．本工程一～层楼板，二层局部位臵无楼板，一～三层无楼板位臵楼板距离为8m，采用高支模架搭设。以下为无楼板位臵范围：东裙楼8～11线与F～H轴21.05m x 12.9m;西裙楼A～B轴与1～4线25.2m x2.7m，A～D轴与1～3线22.5m x12.9m，D～E轴与1～2线8.4 m x3.6m，1～3线与D～E轴8.4 m x3.6m， E～G轴与2～3线16.8 m x3.6m，F～G轴与2～3线5.7m x2.7m，F～G轴与3～6线2.7m x33.6m。本工程地下室一～二层北向车道采用高支模架搭设，位臵范围:4～7
2
线与G～J轴6 m x25.2m.（高支模范围详图） 3．模板工程 3.1楼板模板
楼板材料采用竹胶合模板，楼板采用钢管满堂脚手架支撑，脚手架上设可调支撑头，脚手架间距为800×800mm，步距不大于1300mm，第一道设于离地面200 mm 高处，最上面一道设于离楼板下口不大于450 mm 处；用φ48钢管作主龙骨，60×80mm木方作背衬，10 mm厚竹胶板作为顶板模板。主龙骨间距不大于800mm，背衬间距不大于300mm。 3.2 梁模板
梁底模和梁侧模采用15mm厚木模板和60×80mm木枋在木工加工场地拼装，梁宽度300mm以内梁底模木档2根，300-600mm木档3根，600-800mm木档4根；梁侧模根据梁高度木档间距按不大于500mm设臵。高度超过700 mm的梁，设穿梁对拉螺杆，800--1000 mm的梁在中间设一排对拉螺杆，高度大于1000的梁按对拉螺杆间距小于600mm设臵，对拉螺杆水平间距为500 mm，采用M16对拉螺杆。梁底横向支撑间距300mm。 3.3 独立柱模板
柱模板采用塑料模板，独立柱采用分两段浇注，第一段浇注4m，第二段浇注至楼板底。独立柱模板内楞采用60x80mm木方，间距为250mm；外楞采用双7［槽钢水平设臵，间距为400mm；柱中预埋φ18PVC管以利于螺杆重复利用，对拉螺杆采用M16，间距400x400mm。
3
3.4 模板工程验算 3.4.1 柱模板 一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1600mm，B方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双槽钢[7号槽钢。
柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞7根，H方向竖楞4根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
2562561600256256256256 800246246246
400400266
柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
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新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位臵处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×44.944=40.450kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.444=4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
21.66kN/mA 257 257 257B
5
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×40.450×0.400+1.40×4.000×0.400=21.656kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3； I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×16.180+1.4×1.600)×0.257×0.257=0.143kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.143×1000×1000/15000=9.511N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
6
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×16.180+1.4×1.600)×0.257=3.335kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3335.0/(2×400.000×15.000)=0.834N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×16.180×2574/(100×6000×112500)=0.704mm
面板的最大挠度小于256.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
13.90kN/mA 400 400 400B
竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.257m。 荷载计算值 q = 1.2×40.450×0.257+1.40×4.000×0.257=13.896kN/m
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按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.558/0.400=13.896kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.896×0.40×0.40=0.222kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×13.896=3.335kN 最大支座力 N=1.1×0.400×13.896=6.114kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.90×7.90×7.90/6 = 61.37cm3； I = 5.90×7.90×7.90×7.90/12 = 242.41cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.222×106/61369.8=3.62N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3335/(2×59×79)=1.073N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
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(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×10.382×400.04/(100×9000.00×2424108.5)=0.082mm
最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×40.45+1.40×4.00)×0.257 × 0.400 = 5.56kN
B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
2.78kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 2.78kNA 510 400 400 510B
B 柱箍计算简图
0.509
0.315
B 柱箍弯矩图(kN.m)
4.614.612.252.250.950.536.086.080.950.954.614.610.956.086.080.530.53
0.532.252.25
B 柱箍剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算
9
结果如下：
2.08kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 2.08kNA 510 400 400 510B
B 柱箍变形计算受力图
0.001
0.025
B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.508kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.691kN 经过计算得到最大变形 V= 0.025mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 32.24cm3； 截面惯性矩 I = 101.58cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.508×106/1.05/32240.0=15.01N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.025mm
B柱箍的最大挠度小于510.0/400,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算
10
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.691 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×40.45+1.40×4.00)×0.247 × 0.400 = 5.34kN
H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
2.67kN 5.34kN 5.34kN 2.67kNA 377 267 377B
H 柱箍计算简图
11
0.105
0.196
H 柱箍弯矩图(kN.m)
5.345.341.401.401.270.001.270.001.271.271.405.345.341.40
H 柱箍剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.00kN 3.99kN 3.99kN 2.00kNA 377 267 377B
H 柱箍变形计算受力图
0.001
0.006
H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.196kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.612kN 经过计算得到最大变形 V= 0.007mm H柱箍的截面力学参数为
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截面抵抗矩 W = 32.24cm3； 截面惯性矩 I = 101.58cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.196×106/1.05/32240.0=5.79N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.007mm
H柱箍的最大挠度小于376.7/400,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.612 对拉螺栓强度验算满足要求! 3.4.2 梁模板验算 一、梁模板基本参数
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梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=800mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面60×80mm， 梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的
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荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位臵处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×21.333=19.200kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.444=4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
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作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.20+1.40×4.00)×0.80=22.912N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； I = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.360+1.4×3.200)×0.250×0.250=0.143kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.143×1000×1000/30000=4.773N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.360+1.4×3.200)×
16
0.250=3.437kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3437.0/(2×800.000×15.000)=0.430N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.360×2504/(100×6000×225000)=0.301mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×19.20+1.40×4.00)×0.80×0.50/1=11.46kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；
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穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.456kN； 穿梁螺栓的布臵距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布臵1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 3.4.3 梁模板支撑验算 计算参数:
模板支架搭设高度为8.0m，
梁截面 B×D=300mm×800mm（取最大梁），立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.30m， 梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布臵承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.70m。 扣件计算折减系数取0.80。
18
30080008001300800
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.100×0.180×0.700×0.300=1.139kN。
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
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作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.100×0.800×0.300=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.300×(2×0.800+0.300)/0.300=0.950kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.300×0.300=0.450kN
均布荷载 q = 1.20×6.024+1.20×0.950=8.369kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.450=0.630kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4；
0.63kN 8.37kN/mA 150 150B
计算简图
20
0.0240.013
弯矩图(kN.m)
0.780.47
0.47
0.78
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
6.97kN/mA 150 150B
变形计算受力图
0.000
0.036
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.471kN N2=2.199kN N3=0.471kN
21
最大弯矩 M = 0.023kN.m 最大变形 V = 0.037mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.023×1000×1000/11250=2.044N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×784.0/(2×300.000×15.000)=0.261N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.037mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.199/0.300=7.331kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.33×0.30×0.30=0.066kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×7.331=1.319kN
22
最大支座力 N=1.1×0.300×7.331=2.419kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.066×106/64000.0=1.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1319/(2×60×80)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.359kN/m
最大变形 v =0.677×4.359×300.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.010mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
23
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
1.14kN 0.47kN 2.20kN 0.47kN 1.14kNA 800B
支撑钢管计算简图
0.000
2.712.711.571.571.100.780
支撑钢管弯矩图(kN.m)
1.101.101.101.571.572.712.71
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.95kN 0.39kN 1.31kN 0.39kN 0.95kNA 800B
支撑钢管变形计算受力图
24
0.000
1.539
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.780kN.m 最大变形 vmax=1.539mm 最大支座力 Qmax=2.709kN
抗弯计算强度 f=0.780×106/4491.0=173.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kNAB 800 800 800
支撑钢管计算简图
0.587
0.491
支撑钢管弯矩图(kN.m)
25
4.064.061.641.641.351.353.783.781.071.071.071.073.783.781.351.354.064.061.641.64
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kNA 800 800 800B
支撑钢管变形计算受力图
0.042
0.770
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.587kN.m 最大变形 vmax=0.770mm 最大支座力 Qmax=7.844kN
抗弯计算强度 f=0.587×106/4491.0=130.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
26
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.84kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.84kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.128×8.000=1.225kN N = 7.844+1.225=9.069kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 27 i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.30=2.579m =2579/16.0=161.697 =0.271 =9069/(0.271×424)=78.915N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.300+2×0.100=1.500m =1500/16.0=94.044 =0.632 28 =9069/(0.632×424)=33.870N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.015×(1.300+2×0.100)=1.777m =1777/16.0=111.395 =0.510 =9069/(0.510×424)=41.987N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 3.4.4 楼板模板支撑验算 计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.30m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 29 5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 （一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×0.800+0.500×0.800=4.000kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×0.800=4.000kN/m 30 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； I = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.000+1.4×4.000)×0.300×0.300=0.094kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/30000=3.120N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.000+1.4×4.000)×0.300=1.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1872.0/(2×800.000× 31 15.000)=0.234N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.000×3004/(100×6000×225000)=0.162mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.180×0.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)×0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.350+1.20×0.150=1.800kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.500=2.100kN/m 2.木方的计算 32 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.120/0.800=3.900kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.90×0.80×0.80=0.250kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×3.900=1.872kN 最大支座力 N=1.1×0.800×3.900=3.432kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.250×106/64000.0=3.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1872/(2×60×80)=0.585N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 33 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.500kN/m 最大变形 v =0.677×1.500×800.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.181mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! （三）板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kNA 800 800 800B 支撑钢管计算简图 0.743 0.622 5.155.15 支撑钢管弯矩图(kN.m) 4.794.791.721.361.362.072.071.721.361.364.794.791.721.725.155.152.072.07 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算 34 结果如下： 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kN 1.32kNA 800 800 800B 支撑钢管变形计算受力图 0.028 0.510 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.743kN.m 最大变形 vmax=0.510mm 最大支座力 Qmax=9.938kN 抗弯计算强度 f=0.743×106/4491.0=165.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 35 计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.94kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.128×8.000=1.021kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.500×0.800×0.800=0.320kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.180×0.800×0.800=2.880kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.221kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)×0.800×0.800=3.200kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 36 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.55kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.30=2.553m =2553/16.0=160.034 =0.274 =9545/(0.274×424)=82.181N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f], 37 满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.300+2×0.100=1.500m =1500/16.0=94.044 =0.632 =9545/(0.632×424)=35.648N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.015×(1.300+2×0.100)=1.758m =1758/16.0=110.250 =0.516 =9545/(0.516×424)=43.639N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! (七）楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取33.60m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=20160.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=33600mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算20天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 38 2.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边33.60m，短边33.60×1.00=33.60m， 楼板计算范围内摆放42×42排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第5层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.50+25.00×0.18)+3×1.20×(0.50+25.00× 0.20)+4×1.20×(1.02×42×42/33.60/33.60)+1.40×(4.00+1.00)=40.46kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=33.60×40.46=1359.39kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×1359.38×33.602=78729.33kN.m 按照混凝土的强度换算 得到20天后混凝土强度达到89.90%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.0。 39 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.16N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 20160.00×360.00/(33600.00×180.00×17.16)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.067×33599.998×180.0002×17.2×10-6=1251.7kN.m 结论：由于Mi = 1221.56+1361.78+1299.60+1251.72=5134.66 < Mmax=78729.33 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑必须保存。 3.5 模板施工方法 3.5.1独立方柱模板 3.5.1.1独立柱采用塑料模板作面板，60×80木枋作背楞，采用7【槽钢作柱箍加固。支模前与剪力墙一道放出柱子中心线及边线，柱脚架设柱子定位箍定位，对拉螺杆的间距横向不大于400mm，纵向不大于400mm。 3.5.1.2模板加工在模板加工场地进行，不得在现场散拼。模板拼装前作背楞用的木挡应用压刨压平，以减少木方与塑料模板之间的缝 40 隙，木挡间距不大于300mm，纵向设臵。穿对拉螺栓的螺栓眼采用φ18钻头钻出。第一步螺栓眼离模板下端250mm,第一排螺栓眼离模板边200 mm，步距400 mm，排距不大于400 mm。模板加工后经检查验收合格后涂刷模板隔离剂并编号分类堆放整齐。 3.5.1.3 柱模安装前，先放出柱子位臵线。支模前先焊好柱子压脚钢筋，再安装柱模板，柱子校正时需校正垂直度及柱顶对角线，柱模间采用斜拉互相顶撑或相互联结顶撑，独立矩形柱柱箍间距为400mm，柱断面尺寸超过600mm的柱应设臵对拉螺杆，螺杆的直径为16mm，水平间距不大于400mm。各柱模通过满堂架和剪刀撑连成整体，以防止浇混凝土时柱模偏离正常位臵，柱模对拉螺杆部位用蝶形扣对拉夹紧。对拉螺杆穿内径为18mm的硬塑套管，便于重复利用。 3.5.1.4 独立柱分两次性浇筑至梁板底，第一次混凝土浇筑楼板面以上4m高；第二次混凝土浇筑至梁板底。独立柱模板按混凝土浇筑高度配模，利用调整柱箍调整柱子的垂直度。成排同一截面的柱子支模先立两端柱模，校直与复核无误后顶部拉通长线，根据通长线立中间柱模，下口对柱边线，上口对通长线，便于校正。 3.6 梁模板施工 3.6.1本工程混凝土浇筑时考虑先浇筑独立柱，再浇筑梁和板，框架梁或柱施工缝留于梁底。根据剪力墙上梁缺口位臵弹线切齐后安装梁模板。 3.6.2梁底模板：梁底模板由木工工长预先放样，在木工加工厂加工，梁底木档按间距不大于200mm用60×80木枋设臵。安装时按设计标 41 高调整支架横杆的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，当梁跨度大于及等于4m时，跨中梁底处按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1‰～3‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 3.6.3梁底支撑采用双排钢管脚手架，根据不同梁高及梁宽钢管间距为500--800mm。梁支撑体系当梁宽度为300mm、高度不大于800mm时梁支撑按间距800布臵支撑系统，大楞与立杆相连，小楞按间距300mm与大楞相连。 3.6.4梁侧模板，根据梁底模安装梁侧模板、斜撑等，梁侧模板制作高度应根据梁高与楼板模板碰边或压边确定。一般可采用楼板底模压梁侧模板的方法。 3.6.5当梁高超过700mm时，则应按前述要求加设穿梁螺栓加固，800--1000mm的梁在中间设一排穿梁螺杆，间距500mm。穿梁螺栓采用16螺杆。 3.6.6梁模板支模应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸略为缩短2-3mm。 3.7 楼板模板施工 3.7.1 木工工长根据地下室楼板模板的布臵情况及平面特征画出立杆布臵图，根据立杆布臵图架设支撑和龙骨，支柱间距为800×800mm,大龙骨间距不大于800mm，小龙骨间距不大于300mm。立杆上端可支撑顶托伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度100mm。大龙骨用Φ48x0.3钢管，小龙骨用60×80木枋。 3.7.2 同一标高的楼板支撑架用统一规格长度的钢管上安可调支撑 42 头，通线调节可调支撑头的高度，按前述要求将立杆用拉杆连结好，将大龙骨找平，架设小龙骨。 3.7.3 模板铺设前先检查模板是否有翘曲变形及破损情况，如有变形或翘曲必须修整后再使用。铺模板时从四周铺起，在中间收口，角部模板应通线用木螺钉钉固。模板与墙体连接处贴12mm宽自粘海棉条,中间部位模板需拼缝严密。 3.7.4模板铺完、模板支设完毕后，检查模板加固是否牢靠，模板位臵是否正确，模板标高用水准仪复核，模板平整度用2m靠尺检查是否符合要求，模板表面必须清扫干净，清扫工作可用空气压缩机将模板内杂物吹出，经检查验收合格后方可进行下道工序施工。 3.7.5楼板模板及梁模板特别注意检查各支撑是否落于底板或楼板混凝土上，所有支撑立杆均应立于坚实面上，在混凝土面层上应加设垫木。防止因支撑未支于坚实面上，导致浇筑混凝土时楼板或梁下沉。 3.8 构造要求 3.8.1支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合规定；梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200㎜，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3㎜，安装时应保证上下同心。 3.8.2在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设臵一道水平拉杆。扫地杆顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平 43 拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设臵连续式剪刀撑。 3.8.3满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设臵水平剪刀撑（见下图1－1平面图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。当建筑层高超过8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见下图1－2平面图）。 3.9 模板的拆除 3.9.1拆模时间和混凝土要求达到的强度。模板的拆除时间，应根据结构类型、特点、气温变化等情况以及混凝土所达到的强度等级来确定。在工期要求较紧的情况下，应防止过早拆模所造成的结构裂缝、断裂或倒塌；因此，拆模必须达到砼所要求的规定强度。详见承重模板拆除所需砼的强度表。砼强度按同条件养护之拆模试块试压后确定。每一楼层梁板混凝土均应制作同条件养护试块两组。同条件养护试块一般取7天和14天的抗压强度。 承重模板拆除所需砼强度表 结构类别 板 结构跨度 L＜2M 2M≤L＜8M L≥8M 砼拆模按设计强度的%计 50 75 100 44 梁 悬臂结构 L＜8M L≥8M L≥2M 75 100 100 3.9.2拆模时要注意以下几点： 3.9.2.1拆模程序一定是后支先拆，先拆除非承重部分模板，再拆除承重部分模板。 3.9.2.2拆模时不要用力过猛过急，拆下的木料、钢模及架管、扣件等要及时运走，清理干净。 3.9.2.3拆除梁下支撑时应先从跨中开始，分别拆向两端。 3.9.2.4模板拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下的模板要注意保护，特别是园柱定型模板，应及时清理干净（特别注意企口部位的清理），涂刷脱模剂，按规格分类堆放整齐。 4．施工缝的留设 4.1 楼层施工缝 4.1.1地上结构每一楼层采用分段流水施工作业，流水段划分已考虑在结构预留洞处的梁上，其余梁、墙等均不留施工缝。 4.1.2独立柱及框支柱施工时分三段浇筑，第一次混凝土浇筑楼板面以上4m高；第二次混凝土浇筑至梁底；第三次与梁板混凝土一起浇筑。 5．质量保证措施 5.1剪力墙混凝土浇筑高度超过楼板底口高度30mm，安装楼板模板前弹出楼板底口线，用无齿锯切齐，将此高度的墙体顶部处软弱层混凝土剔除干净，施工缝交接处混凝土必须清理凿毛并用水冲洗干净。 5.2为了防止外墙浇混凝土时外模漏浆挂墙，在安装外墙大模板前，外墙大模板连接一根匚8压住橡胶板。 45 5.3为了防止柱脚、墙脚烂根，在浇筑混凝土前，模板与楼板之间的缝隙用1：2水泥砂浆填塞，但要注意水泥砂浆不得进入模板内。 5.4竹胶合板模板安装时相邻两块竹胶合板之间必须硬拼拼缝挤紧，为了防止两块模板拼缝不严，模板再次安装前必须进行修整。 5.5大模板与大模板的连接用连接角钢；竹胶合板模板的拼缝应将两块模板拼装在同一块木档上或增加木档。 5.6为了防止墙体与顶板之间阴角不直，在安装楼板模板时房间四周阴角处应垫一根60×80mm木方。 5.7分区分段模板工程施工必须严格实行“三检制”，在班组自检的基础上由项目施工员组织班组长、班组兼职质检员及项目专职质检员进行检查验收，验收合格向业主及现场监理申报预检验收。 6．成品保护措施 6.1模板工程要与钢筋工程及专业预埋工程配合，专业预埋在剪力墙上的留洞必须在合模前完成；梁板上的留洞需在模板上开洞的必须在钢筋绑扎前完成；部分梁由于钢筋体量较大，需先支设梁底模板，在梁底模上绑扎钢筋，再安装梁侧模板，工种之间需密切配合。 6.2混凝土浇筑时混凝土输送管道及供施工用的马道必须设臵专用支架，不得架设在模板及其支架上。 6.3楼层混凝土浇筑时泵管的竖向部署按混凝土施工方案中部署，布料杆支于楼板模板上时需设臵跳板架于已浇混凝土梁上或剪力墙上，不得支于楼板模板或钢筋支架上。 附图： 46 四周连续式垂直剪刀撑竖向连续式垂直剪刀撑竖向剪刀撑底部和顶部加设水平剪刀撑1-1平面图 47 四周连续式垂直剪刀撑 1竖向连续式垂直剪刀撑 之字撑1 竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑 剪刀撑之间 加设之字撑 1-2平面图(8-20m构造) 48 最顶两步距中间加水平拉杆竖向连续式垂直剪刀撑之字斜撑楼板面扫地杆1-1剖面图 49 设一道 平面示意图2-1（黑色涂层为一～三层高支模范围） 50 高支模平面示意图001 51 四周连续式垂直剪刀撑之字撑竖向连续式垂直剪刀撑竖向剪刀撑底部和顶部加设水平剪刀撑高支模平面示意图002 52 平面示意图2-1（黑色涂层为地下室一～二层高支模范围） 53 四周连续式垂直剪刀撑竖向连续式垂直剪刀撑竖向剪刀撑底部和顶部加设水平剪刀撑之字撑高支模平面示意图003 54 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容